三年基础工程整改措施

2020-12-01 来源：整改措施收藏下载本文

推荐第1篇：塔吊基础整改措施

2#塔吊基础承台整改措施

由我公司承建的xxx工程现已全面进入地下室筏板施工。根据已审批的施工组织设计平面布置图，本工程共配备5台塔吊，其中2#依据设计图纸后浇带位置设置于C-P轴向北2.8m，1/A轴向东2.7m位置处（塔吊中心），2011年10月14日我方在开挖D幢第二单元核心筒基坑土方时，我公司专职安全员巡查时发现2#塔吊塔身不垂直，经我项目部技术人员及塔吊安装人员现场查验分析，有二方面原因：

1、是塔身安装时有允许范围内偏差；

2、是塔基东南向堆土较多，故塔基础承台稍微向北侧倾斜而致，经我项目部管理人员研究决定，采取以下措施：

1、在未采取措施前立即停止2#塔吊的使用。

2、从即日起安排专职测量人员对2#塔吊进行水平位移、沉降观测、塔身垂直度观测，在整改措施未实施前每2小时观测一次，发现偏移时应增加观测次数。

3、塔吊停止使用时应使长短臂沿东西向停靠，以平衡土方应力

4、立即清除塔基四周余土。

5、在靠近塔基D栋二单元核心筒部分土方必须采用人工挖土，避免机械开挖震动塔基四周土方。

6、立即按下图所示区域及方法进行加固处理。

7、按上述方法如仍有异常时，应拆除2#塔吊另行选址安装。

8、2#塔吊重新使用前必须请专业人员校正调平，对各紧固件、螺栓进行检查。合格后方能投入使用。

9、施工时应定期对整个塔吊进行维修保养。

推荐第2篇：工程安全整改措施

重要提示

1、秋季转向冬季，昼夜温差大，时常有冷空气降临，气候渐趋干燥，冷暖多变，晚秋还会出现大雾天气，危害性较大。

2、年底将至，按工程施工计划，往往到了本年度工程施工的收尾阶段，赶工期是这一阶段工程施工的显著特征。因此，各工程施工单位不能放松对这一时期的安全生产管理，加强对施工人员的安全生产教育，杜绝盲目施工。

3、年底前，重大活动安排相对比较集中。各单位要注意做好安全、稳定和防范工作。

为贯彻《沪建建管[20xx]32号》文件要求，督促市重大市政公路在建工程深刻吸取“8.18轨道交通11号线高支架坍塌”等安全事故的教训，近期安全管理部门对上海重大市政公路工程进行了安全生产专项检查。

本次检查紧紧围绕轨交和公路工程中超过一定规模的危险性较大工程，如高大模板支撑体系、大型起重吊装、深基坑开挖和盾构掘进施工。结合最新出台的《建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法》、《上海市实施建设工程施工监理报告制度的若干规定》等要求，检查组通过查阅各方安全管理资料，检查现场安全管理状况，抽检钢管扣件等相关材料，及时发现了一些隐患和管理问题，并当场反馈检查意见。

一、基本情况

1、总体概况

本次检查共涉及到22项工程，10家建设单位、13家施工单位、监理单位13家。共开出隐患整改单42份，其中施工单位21份，监理单位21份，对三家单位实施了行政约谈，其中施工单位2家，监理单位1家。

本次检查共发现施工现场隐患255条，其中施工用电33条，机械设备77条、防护设施67条、模板支撑34条、文明施工13条、其他31条。共查出管理问题228条，其中施工单位管理问题123条，监理单位管理问题105条。

2、总体评价

(1)整顿规范，初步效果显现

年初起，各在建工程在“上海市人民政府整顿建筑市场22条意见”的要求下，在各自上级单位的部署下，经过几轮的自查自纠工作，对基本建设程序、关键人员到岗履责、工程发包等环节进行了彻底的整改，建设单位抓紧办理和完善了管理程序，轨交项目施工许可证办理完成数量显著上升，施工单位项目经理挂名不到岗现象大为改观，分包单位选定、分包合同备案等工作都得到了较好落实，这反映出经历了大半年的整顿建筑市场工作，取得了一定成效。

(2)基础薄弱，管理仍需强化

从本次检查的诸多细节看，市政公路工程的安全生产管理工作基础仍然薄弱，尽管各参建单位通过一些管理手段，健全了档案资料，办齐了相关手续，但从施工现场查出的各种隐患，以及各项目在安全管理资料中出现的缺陷来看，安全管理工作仍有待加强。

具体表现在，一是管理体制不顺畅，如某工程总包项目经理虽然在现场，但管不了全局，因为工程中的某个专业项目属于同一单位的另一分公司，上级未赋予管理权限。二是组织机构不完善，轨道交通及公路工程的项目安全员大都配置3人以上，但是要应对几公里长的施工作业区域，安全管理力量显得捉襟见肘。三是技术力量不扎实，主要表现在专项安全施工方案从格式到内容，都与施工现场实际有较大的差距，同时施工现场安全用电和机械设备管理的种种问题，也体现出各项目部在这方面技术力量的不足。四是监理工作不强势，从施工现场和管理资料来看，有些隐患显而易见但未能被及时发现，有些管理问题长时间存在，却始终未能督促施工单位整改，这都反映出安全监理工作的力度仍然不足。

二、主要存在的管理问题

1、施工单位的管理问题

(1)总包单位安全管理人员配置不足：“建质[20xx]年91号文件规定：1亿元及以上的工程不少于3人，且按专业配备专职安全生产管理人员”。绝大部分轨道交通和公路工程造价都在2-3亿元，大型市政工程达到10亿元，专职安全员配置人数普遍在3-4人，由于工程占线长，作业面多，安全员的数量显然不能满足管理要求。

(2)分包单位资质与承接项目不符：有些单位对工程发包管理还存在漏洞，特别是资质与承接的工程不相符合，例如劳务分包工程共有十三项单项资质，有的分包单位不具备脚手架搭设的资质，但却承接了轨道交通高架车站的脚手架搭设和模板支架搭设。显然，总承包单位对分包单位的资质预审工作没有落实到位，同时监理单位也未能对这一状况予以制止。

(3)专项安全施工方案格式与内容不符合要求：根据“建质[20xx]87号文件”及今年3月1日正式施行的上海市工程建设规范《危险性较大的分部分项工程安全管理规范》要求，安全专项方案有规定的格式，但从检查情况来看，各项工程的专项方案的格式没能按照规范中9个方面来编写，而且部分方案内容与施工现场有明显脱节，如施工现场搭设的是碗扣式支架，而方案中编写的是钢管扣件式，多个方案的模板支撑方案都是用专业软件计算的。

(4)安全验收流于形式、验收资料不够齐全：“8.18轨道交通11号线盖梁支架坍塌事故”发生的原因之一是对支架的验收工作不到位，而从本次检查的情况来看，验收工作流于形式的现象仍然普遍存在，特别是对模板支撑系统。没有根据不同的支撑形式，设计具有针对性的验收表式。有些项目的验收表中，验收结果一栏提前都用电脑打印好，最后只需签个名，完全是为了应付资料检查。此外，对龙门吊混凝土基础的隐蔽验收资料不全，也是一个普遍的现象，没有引起施工单位的充分重视。

(5)钢管扣件管理资料不全，钢管抽检结果不甚理想：本次对钢管扣件管理资料和现场实物检查检测覆盖到了所有工程。检查结果显示：50%左右的单位不能提供材料生产和出租单位的名单以及合格证明;钢管抽检合格率为72.7%，扣件抽检合格率为27.2%，碗扣抽检合格率为88.9%。

(6)特种作业人员持证比例不足：本次对市政公路工程特种作业人员持证情况抽查结果显示，电工、焊工、起重指挥持证率都达到100%，但大多数工程的架子工持证比例明显不足，同一作业区域中的架子工只能达到50%，这说明总包单位在这一环节上的管理还不够严格。

2、监理单位的管理问题

(1)安全监理配置数量低于合同约定：绝大多数工程监理单位，都未能按照与建设单位的合同约定，配足安全监理人员，有些工程现场监理组虽然有多人持有安全监理证书，但并不专职，因此，造成并导致了安全监理工作不能贯穿于全过程，覆盖到所有施工作业点。

(2)未能正确落实“监理报告制度”要求：“上海市实施建设工程施工监理报告制度的若干规定”已经实施了两个多月，要求监理单位每月上报一份“监理专报”，汇报项目“危险性较大的分部分项工程进展情况”，但这一工作，仍有近三分之一的监理单位未能落实。

(3)对危险性较大工程的巡视工作不到位：建设工程施工安全监理规程规定，危险性较大工程作业情况应加强巡视检查，根据作业进展情况，安排巡视次数，但每日不得少于一次，并填写危险性较大工程巡视检查记录(d-c2表);而从对监理资料的情况来看，连续实施的危险性较大工程，没有相应巡视记录，如大型起重吊装、盾构机掘进等，特别是夜间作业的巡视记录，几乎所有监理单位都没有，这也反映了监理人员配置不足的问题。

(4)对于始终未能整改的项目未能采取进一步措施：有些工程中，监理在通知单中反复要求整改一些现场的隐患，但是始终未得到整改，但是监理单位也未能采取进一步措施，或者向建设单位和监督机构报告。

3、施工现场存在的问题

(1)安全防护设施方面：①各类临边防护栏立杆间距大于2米，特别是轨道交通高架车站和公路工程桥面防护;②登高设施缺扶手，无固定措施;③脚手架扣件力矩未到40n·m;④桥梁立柱操作脚手架内侧防护栏杆不到位。

(2)模板支撑体系(碗扣式支架)：①碗扣式承重支架上碗扣松动;②碗扣支架底座和立杆不能完全吻合;③盖梁、箱梁、结构板底模下部和顶托之间未使用槽钢;④碗扣式钢管节点在同一平面上;⑤顶托调节杆过长、造成了偏心受力。⑥钢管式支架顶部搭接部分的长度超过了标准规定值，剪刀撑的扣件扭矩普遍达不到40n·m。

(3)用电安全：①电工没有齐全规范的测试设备,有些项目虽配备仪器，但电工不能正确使用漏电开关测试仪和接地电阻测试仪;②电缆线穿入钢管中、安放在素砼下、浸泡在水中，保护措施不到位。③钢筋机械混合接地;④用电设备接线混乱，未能做到三级配电，没有开关箱;⑤个别开关箱漏电开关失效;⑥隧道内电缆挂设高度不足2.5米;⑦照明灯杆借用碗扣式立杆或脚手钢管上，电源缠绕在立杆上。

(4)机械设备：①门式起重机大车行走轨道端头机限位存在单薄、不牢固现象;②行车大车行走轨道夹板间距过大;③行车大车行走轨道夹板螺栓未连接或者连接方法不规范;④门式起重机无超载限制器;⑤门式起重机大车行走轨道连接处间隙过大;⑥门式起重机大车行走的电线破损处较多;⑦空压机防护罩不全，压力表损坏;⑧部分起重机械未能做到产权备案;

(5)个人防护用品：本次检查发现，广大施工单位对个人防护用品的配备仍然存在问题，特别是对电焊工、电工、起重指挥工这些特种作业人员，没有按照《jg184-20xx建筑施工作业劳动保护用品配备及使用标准》，配备相应的防护用品。

三、对下阶段工作的整改要求

8月份以来连续发生的几起安全事故，给我们再次敲响了警钟，现阶段由于市政公路工程参建单位的安全管理基础依然薄弱，重大工程建设的任务依然繁重，规范和整顿建筑市场的目标依然距离遥远，因此我们必须做好以下几个方面的工作：

1、各参建单位在下阶段特别是第四季度，要认真处理好抓工程进度和抓安全生产之间的关系，切勿因为赶进度，为完成节点目标而放松安全生产管理。同时，建设单位应加快完善工程建设基本程序，消除建设管理上的漏洞。

2、20xx年以来，交通运输部、建设部、市建交委出台了多项工程建设规范和规范性文件，如《建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法》、《现场施工安全生产管理规范》、《危险性较大的分部分项工程安全管理规范》、《上海市实施建设工程施工监理报告制度的若干规定》等等，各参建单位必须认真学习，及时将要求落实到实际安全工作中。

3、真正抓好安全生产责任制的落地工作，责任体现在现场管理实效。对发现的安全隐患，能果断、及时、正确的采取积极的应对措施，控制隐患的发展并消除隐患。严把作业、分包队伍准入关，不断提升作业人员安全意识和作业水平。抓住工程时间节点，开展具有实效的安全教育培训管理工作，以民工学校为平台，实实在在抓好对一线作业人员的安全意识、作业水平教育。技术组织，方案为先，强调技术人员、专业人员的技术专业全过程控制管理。严格专项方案的组织设计、计算、方案的审批、流转管理，突出方案的针对性、可操作性、指导性和安全措施的同步性设计。

希望存在安全隐患和问题的施工企业、监理企业及工程项目部认真对照文件和规范要求，举一反三，切实落实整改措施，结合市建委安全生产工作会议的工作部署，全面做好现场安全生产、文明施工的长效管理工作。

推荐第3篇：工程进度缓慢整改措施

篇一：施工进度缓慢原因及建议制约施工进度缓慢的原因

1、预制板梁养生不到位，导致混凝土强度上升缓慢，影响梁板张拉及移梁，梁底饱和，施工停滞；

2、桥梁下部结构施工人员及技术人员不足，开展作业面不足；

3、施工安排不合理，主线桥投入力度小；

4、测量、试验人员不足，无法与施工进度相匹配；

5、空心板模板以及下部结构标准模板数量不足，无法满足进度要求；

6、没有形成完善的施工自检、报检体系，管理混乱。

针对以上情况，向项目部下发监理工程师通知提出以下建议

1、增派测量及试验人员各一名，加强管理，提高技术人员的责任心；

2、加强对混凝土拌和站的控制，加大养生力度以及凿毛；

3、增加现场施工管理人员两名，增加模板、钢管等施工器材的数量；

4、将工作重点放在主线桥上，确保在雨里来临前完成下部结构，保证整体施工进度按计划进行；

5、组织项目部相关技术人员、现场施工管理人员认真学习施工作业指导书及桥梁精细化施工管理手册，提高其质量责任意识及管理水平。篇二：5.工程进度计划与措施第五章、工程进度计划与措施

省委党校湖北路42号楼消防改造工程总工期为75日历天。其中已考虑了与其它专业工种的交叉配合工期，用工差异将通过投入的劳动力数量来调整，开工日期以签定的开工报告为准。根据本工程特点、现场施工条件及施工组织设计，以及本公司在保证质量的前提下，快速施工的成熟经验，本着“抢基层、快面层、细节点、速了尾”的原则，发扬科学、负责和积极的精神，结合施工图纸，详细研究本施工计划方案，确保75天完成本次业主招标界定的全部施工任务。因此在施工过程中各工序必须紧密结合，严格按照施工进度计划组织实施，科学地进行工序穿插，流水作业，保证质量、缩短工期。

一、工期保证总体措施

鉴于省委党校湖北路42号楼消防改造工程的规模、工作面的特征，本公司经过反复研究考虑，从以下几方面措施予以保证工期： 1.1、从组织措施上保证

1、成立具有开拓精神，运作高效的项目部，充分发挥自身优势，密切配合。实行项目经理负责制，行使计划、组织、指挥、协调、控制、监督各项基本职能。

2、加大劳动力投放，组织施工素质高、技术熟练、能打硬仗的施工队伍，进行本工程的施工，合理安排作业班次，节假日不休息，力争提前工期。

3、主动接受各级职能部门的监督、检查和指导，保证工作关系畅通，及时做好分部分项工程及分阶段验收工作，以便下道工序及时进行。1.2、从技术措施上保证

1、强化施工图预算、控制各项成本支出；考核用工，签发施工任务单；严格核实材料的采购计划、控制进场时间。

2、按施工内容，划分各工序的职责范围，明确各工种的责任，并落实到各工种的负责人。

3、编制更详尽的施工作业指导书，进行技术交底、交待注意事项，对图纸上出现的技术要求高或需特殊处理的部位应作明确指示。杜绝窝工返工。

4、提前做好特殊季节施工的准备工作，采取切实可行的季节施工技术措施，保证工程进度计划的落实。

1.3、从配合措施上保证

1、施工期间，主动与业主、监理、设计、专业分包队伍及时沟通情况，得到各单位在工作上的支持，加大协调管理力度，结合工程实际施工情况，协调各工种或各相关专业分包队伍之间的工作配合，提供方便，为快速优质施工创造条件。

2、加强服务，主动配合和协助业主在施工过程中涉及到工程设计变更、材料供应等配套工作上的困难，及时解决工程施工过程中出现的各种问题，保证施工正常进行。

3、虚心接受各级领导及有关主管部门的监督，并主动邀请主管职能部门领导现场指导，虚心学习，不足之处及时整改，积极预防质量通病，加快速度。1.4、从经济措施上保证

1、认真做好资金使用计划工作，做到专款专用，如业主资金不能到位的情况下，为确保工程资金的周转，公司自行适当调整，真正用于工程当中，使工程顺利进行，不影响进度。

2、采取一定的竞争激励机制，制定有关奖励条例，激发职工的劳动积极性，稳定职工队伍。

3、项目部与材料供应商签订合同，实行奖罚条款，加大延误处罚力度，使其按期或提前供货，保证施工不受影响。

二、施工过程工期控制措施

为了更扎实、更有效的保证工期，我公司将在保证总工期措施的基础上，进一步采取施工过程工期控制。

2.1、制订与调整计划

制定详细的、包含各阶段时间、各施工段、各作业层、各工种的计划，并及时总结，及时分析，不断调整和完善计划。

1、制定涵盖整个工程各项内容的网络计划，明确各主导工序的完成时间，以总进度计划为主线，控制各分段计划进度，确保总进度计划实现。

2、制定施工工期控制段，根据本工程实际情况进行细分，进行工期控制。

3、将本工程各工期控制段，细化进度计划，以日保周，以周保月，以月保控制阶段，以各控制段保总计划。

4、严格以进度计划安排生产并随时检查进展情况，及时调整部置，确保工期。

5、每周定时召开生产协调会，对上一周的生产情况进行总结，对进度的完成情况进行综合分析、找出原因，并针对情况调整和完善计划和措施。2.2、加强计划实施保障

施工过程中，认真落实后勤保障工作，避免因材料、人力或其它原因对工程进度造成不可挽回的影响。

1、材料采购工作必须走在施工的前面，要求计划组在拿到施工图纸后的最短时间内提出材料计划报项目部，以作安排。

2、项目部收到计划组提出的材料计划后，应立即对计划进行分析分类，确定各类材料的性质和最后采购日期，并向采购人员下达采购计划，对于常用的小批量材料可临时采购；对于大批量材料须马上组织货源；对特殊材料须考虑进货周期和加工周期，在总体材料计划提出后立即采购。

3、对于甲供材料、设备，将尽可能提前提供材料计划，以供业主采购及供应。

4、组织足够数量的劳动力投入施工现场，并根据施工阶段，及时进行工种的劳动力调整。

5、加强施工过程中的职工队伍管理，关心工人生活，解除后顾之忧，使其能安心工作，保证工程施工进度。

2.3、动态管理与协调

在施工过程中，实行动态管理，做到计划人员、设备、物资、施工工序、检查验收随时调整，及时调度。

1、根据不同的施工期预先制定设备使用计划、劳动力使用计划、材料进场计划，提前准备，及时组织、调整，加强协调。

2、在施工中抓主导工序，找关键矛盾，合理安排施工顺序，充分利用空间，进行装饰、设备安装的交叉流水作业，保证阶段控制点的实现。

3、划分施工区域，采取分段包干的办法组织施工，根据作业段的实际安排劳动力，以便后道工序及时顺利施工。

4、进行立体施工，顶棚、墙面、地面及其它作业面数条战线同时展开，大胆穿插。

5、加强每一分部分项工程质量控制、验收，做到一次成优，严格把好成品和半成品质量，减少损坏及返工，使进度计划不受影响。

6、加强定额管理，采取经济措施，提高劳动效率，实行加班加点，工程自始至终处于高峰作业期间。

2.4、工程落后赶工计划流程图

篇三：工程进度滞后原因分析及赶工措施工程进度滞后原因分析及赶工措施

原定施工进度计划自2012年6月11日开工，总工期60天。按原进度计划，截止到2012年7月18日。本工程目前施工现场实际完成了773根管桩施工。现对工程进度滞后原因进行分析并提出相关赶工措施。

一、进度滞后原因分析

1、工程场地土地基承载力不足造成工期延误在工程管桩施工中，场地土地基承载力不足。在管桩施工前未制定可行的场地硬化施工方案，需对场地土进行换填，待静压桩机械进场施工后才开始对场地内土地进行换填。

2、前期施工进展缓慢，6月份阴雨天气持续，受天气影响，延误工期。

3、施工进度计划编制不合理

施工方编制的施工进度计划过于理想化，未考虑因雨天滞后及机械维修因素。

4、因2#桩机机械故障较多，出现故障未能及时排除。

5、因受场地内宴会厅等设计变更影响桩基线路，造成桩基线路重复行走。

二、赶工措施

1、增加劳动力：根据本工程的工程量，适量增加桩机特种作业人员人数，合理安排，在技术可靠，质量安全保证的基础上，以最合理的方式达到工程的各项管理目标。

2、原材料及时供应，提前采购，落实货源，保证及时供应。现场材料堆放合理化。

3、加大设备维修保养投入，现场准备1#、2#桩机易损件，出现故障能及时排除。

4、夜间施工措施：夜间施工不超过有关部门所规定的时间标准。保证夜间施工有足够的照明，并安排专门电工跟班，随时排除电线路及机械故障，尽量减少噪声。合理安排夜间施工的工序，实行两班制连续施工。

5、雨季施工措施：受雨天天气因素影响时，在施工现场搭设防雨蓬，及时抽除场地内积水，以保持场地土地基承载力。增加安全防护措施，确保雨季安全施工。

6、合理组织施工：合理安排施工工序，减少桩机重复行走线路平，保证两台桩基工程同步进行施工。

三、赶工进度计划

1、1#桩机每天20根基础上增加3根，每天施工达到23根。

2、1#桩机每天18根基础上增加4根，每天施工达到22根。

3、每周增加施工桩数51根，在两周内将上周滞后102根桩施工完成。 2

推荐第4篇：脚手架基础沉降整改措施

脚手架基础沉降整改措施

落地式钢管脚手架北面由于基础沉降，脚手架处于隐患状态，公司安全科及项目部有关人员共同研究，采取措施如下：

1、在二层楼板钻孔，采用钢丝绳斜拉卸荷，间隔距离是隔一拉一。

2、在落地式钢管脚手架搭设到三层后停止，在三层顶板采用工字钢悬挑。

威海信泰建筑工程有限责任公司

2015.3.25

推荐第5篇：六年级语文基础整改措施

六年级语文基础整改措施

通过期中试题的检测，在试卷中反映出一系列的问题，例如生字词掌握不够牢，写错字的现象较普遍，句式转变中转述句理解还未透彻，故出现人称转换的错误……针对考试中同学们基础知识部分出现的问题，特提出以下几点整改措施。

生字词方面，从第一单元开始至第八单元时间利用夕会和课堂的时间，重新听写订正在语文复习资料上，课前对每单元的字词进行加强记忆，对易错字、多音字加强练习，下课前对每一单元进行听写，对出现错误较多的同学在课余时间进行补差，补差后再次听写订正，直至掌握。

语文复习资料方面，重点落实课文重点内容的默写方面，利用早自习对重点课文进行回顾、背诵、抽查，每天的7点50正式读重点段落，每星期一至二单元，具体内容根据课文所需来定，最终利用

7、8节课放学重新巩固过关。

利用七八节课和中午的时间，对于语文乐园的基础知识，利用新增语文本进行巩固，旧题重做，合格之后增加变式和灵活的习题，同样的内容以不同的方式出现在习题中，这就考察同学是否真的掌握，特别是长江作业本上的练习需要重新巩固。

对于古诗和名言，同学们的难点主要在诗歌内容的理解上，情感的体会让他们望而却步，再通过已经打印的分类复习卷进行复习和巩固，对不过关的学生通过七八节课反复练习完成。

在句子方面，学生对于转述句的理解还不透彻，针对这一现象，我们特利用一节课的时间进行专题讲解，分情况进行讨论研究，最后再将打印的习题给学生们练习，如果还有未理解的学生，可选择利用课余时间进行补差。

相信通过这几方面的改进与完善，同学们对语文基础知识这一部分掌握更好，尽量减少失分丢分的现象。

推荐第6篇：工程安全整改措施（推荐）

为贯彻《沪建建管[20xx]32号》文件要求，督促市重大市政公路在建工程深刻吸取8.18轨道交通11号线高支架坍塌等安全事故的教训，近期安全管理部门对上海重大市政公路工程进行了安全生产专项检查。本次检查紧紧围绕轨交和公路工程中超过一定规模的危险性较大工程，如高大模板支撑体系、大型起重吊装、深基坑开挖和盾构掘进施工。结合最新出台的《建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法》、《上海市实施建设工程施工监理报告制度的若干规定》等要求，检查组通过查阅各方安全管理资料，检查现场安全管理状况，抽检钢管扣件等相关材料，及时发现了一些隐患和管理问题，并当场反馈检查意见。

一、基本情况

1、总体概况

2、总体评价 (1)整顿规范，初步效果显现年初起，各在建工程在上海市人民政府整顿建筑市场22条意见的要求下，在各自上级单位的部署下，经过几轮的自查自纠工作，对基本建设程序、关键人员到岗履责、工程发包等环节进行了彻底的整改，建设单位抓紧办理和完善了管理程序，轨交项目施工许可证办理完成数量显著上升，施工单位项目经理挂名不到岗现象大为改观，分包单位选定、分包合同备案等工作都得到了较好落实，这反映出经历了大半年的整顿建筑市场工作，取得了一定成效。 (2)基础薄弱，管理仍需强化从本次检查的诸多细节看，市政公路工程的安全生产管理工作基础仍然薄弱，尽管各参建单位通过一些管理手段，健全了档案资料，办齐了相关手续，但从施工现场查出的各种隐患，以及各项目在安全管理资料中出现的缺陷来看，安全管理工作仍有待加强。具体表现在，一是管理体制不顺畅，如某工程总包项目经理虽然在现场，但管不了全局，因为工程中的某个专业项目属于同一单位的另一分公司，上级未赋予管理权限。二是组织机构不完善，轨道交通及公路工程的项目安全员大都配置3人以上，但是要应对几公里长的施工作业区域，安全管理力量显得捉襟见肘。三是技术力量不扎实，主要表现在专项安全施工方案从格式到内容，都与施工现场实际有较大的差距，同时施工现场安全用电和机械设备管理的种种问题，也体现出各项目部在这方面技术力量的不足。四是监理工作不强势，从施工现场和管理资料来看，有些隐患显而易见但未能被及时发现，有些管理问题长时间存在，却始终未能督促施工单位整改，这都反映出安全监理工作的力度仍然不足。

二、主要存在的管理问题

1、施工单位的管理问题 (2)分包单位资质与承接项目不符：有些单位对工程发包管理还存在漏洞，特别是资质与承接的工程不相符合，例如劳务分包工程共有十三项单项资质，有的分包单位不具备脚手架搭设的资质，但却承接了轨道交通高架车站的脚手架搭设和模板支架搭设。显然，总承包单位对分包单位的资质预审工作没有落实到位，同时监理单位也未能对这一状况予以制止。 (3)专项安全施工方案格式与内容不符合要求：根据建质[20xx]87号文件及今年3月1日正式施行的上海市工程建设规范《危险性较大的分部分项工程安全管理规范》要求，安全专项方案有规定的格式，但从检查情况来看，各项工程的专项方案的格式没能按照规范中9个方面来编写，而且部分方案内容与施工现场有明显脱节，如施工现场搭设的是碗扣式支架，而方案中编写的是钢管扣件式，多个方案的模板支撑方案都是用专业软件计算的。 (4)安全验收流于形式、验收资料不够齐全：8.18轨道交通11号线盖梁支架坍塌事故发生的原因之一是对支架的验收工作不到位，而从本次检查的情况来看，验收工作流于形式的现象仍然普遍存在，特别是对模板支撑系统。没有根据不同的支撑形式，设计具有针对性的验收表式。有些项目的验收表中，验收结果一栏提前都用电脑打印好，最后只需签个名，完全是为了应付资料检查。此外，对龙门吊混凝土基础的隐蔽验收资料不全，也是一个普遍的现象，没有引起施工单位的充分重视。 (5)钢管扣件管理资料不全，钢管抽检结果不甚理想：本次对钢管扣件管理资料和现场实物检查检测覆盖到了所有工程。检查结果显示：50%左右的单位不能提供材料生产和出租单位的名单以及合格证明;钢管抽检合格率为72.7%，扣件抽检合格率为27.2%，碗扣抽检合格率为88.9%。 (6)特种作业人员持证比例不足：本次对市政公路工程特种作业人员持证情况抽查结果显示，电工、焊工、起重指挥持证率都达到100%，但大多数工程的架子工持证比例明显不足，同一作业区域中的架子工只能达到50%，这说明总包单位在这一环节上的管理还不够严格。

2、监理单位的管理问题 (1)安全监理配置数量低于合同约定：绝大多数工程监理单位，都未能按照与建设单位的合同约定，配足安全监理人员，有些工程现场监理组虽然有多人持有安全监理证书，但并不专职，因此，造成并导致了安全监理工作不能贯穿于全过程，覆盖到所有施工作业点。 (2)未能正确落实监理报告制度要求：上海市实施建设工程施工监理报告制度的若干规定已经实施了两个多月，要求监理单位每月上报一份监理专报，汇报项目危险性较大的分部分项工程进展情况，但这一工作，仍有近三分之一的监理单位未能落实。 (3)对危险性较大工程的巡视工作不到位：建设工程施工安全监理规程规定，危险性较大工程作业情况应加强巡视检查，根据作业进展情况，安排巡视次数，但每日不得少于一次，并填写危险性较大工程巡视检查记录(d-c2表);而从对监理资料的情况来看，连续实施的危险性较大工程，没有相应巡视记录，如大型起重吊装、盾构机掘进等，特别是夜间作业的巡视记录，几乎所有监理单位都没有，这也反映了监理人员配置不足的问题。 (4)对于始终未能整改的项目未能采取进一步措施：有些工程中，监理在通知单中反复要求整改一些现场的隐患，但是始终未得到整改，但是监理单位也未能采取进一步措施，或者向建设单位和监督机构报告。

3、施工现场存在的问题 (2)模板支撑体系(碗扣式支架)：①碗扣式承重支架上碗扣松动;②碗扣支架底座和立杆不能完全吻合;③盖梁、箱梁、结构板底模下部和顶托之间未使用槽钢;④碗扣式钢管节点在同一平面上;⑤顶托调节杆过长、造成了偏心受力。⑥钢管式支架顶部搭接部分的长度超过了标准规定值，剪刀撑的扣件扭矩普遍达不到40nm。 (3)用电安全：①电工没有齐全规范的测试设备,有些项目虽配备仪器，但电工不能正确使用漏电开关测试仪和接地电阻测试仪;②电缆线穿入钢管中、安放在素砼下、浸泡在水中，保护措施不到位。③钢筋机械混合接地;④用电设备接线混乱，未能做到三级配电，没有开关箱;⑤个别开关箱漏电开关失效;⑥隧道内电缆挂设高度不足2.5米;⑦照明灯杆借用碗扣式立杆或脚手钢管上，电源缠绕在立杆上。 (4)机械设备：①门式起重机大车行走轨道端头机限位存在单薄、不牢固现象;②行车大车行走轨道夹板间距过大;③行车大车行走轨道夹板螺栓未连接或者连接方法不规范;④门式起重机无超载限制器;⑤门式起重机大车行走轨道连接处间隙过大;⑥门式起重机大车行走的电线破损处较多;⑦空压机防护罩不全，压力表损坏;⑧部分起重机械未能做到产权备案;

三、对下阶段工作的整改要求 8月份以来连续发生的几起安全事故，给我们再次敲响了警钟，现阶段由于市政公路工程参建单位的安全管理基础依然薄弱，重大工程建设的任务依然繁重，规范和整顿建筑市场的目标依然距离遥远，因此我们必须做好以下几个方面的工作：

推荐第7篇：钢结构工程整改措施2.27

北京松果办公室钢结构工程整改措施

致：北京松果电子有限公司

2015年2月27日下午，根据甲方技术人员和我方施工人员在现场协商，就钢结构目前存在的问题，提出以下整改措施及意见：

1、焊缝探伤委托有资质单位进行检测，检测合格后，由检测单位出具报告，并盖章。

2、提供原材料（钢材、化学锚栓、焊条等）的检测报告、合格证、材料等级证明并盖章。

在上述两条合格，满足甲方要求后，进入下面的工序。

3、组合楼板悬端处做出边梁，边梁采用槽16，槽16采用M16化学锚栓固定在原钢筋混凝土梁上，锚栓间距为2M16@800。

4、主梁加螺栓处螺栓拆下，将原螺栓孔口部打磨平整，并更换垫片（与高强螺栓配套），螺栓紧固采用力矩扳手。

5、两个次梁中间增设一根次梁，次梁采用HN250×125×7×10，次梁与主梁及原结构梁采取栓接方式，次梁在固定前，采用千斤顶将次梁与楼板固定牢固，次梁两头栓接后，再撤掉千斤顶。

北京创格建筑装饰工程有限公司

2015年2月27日

推荐第8篇：菜篮子工程三年规划

杜尔伯特蒙古族自治县关于加快发展

棚室经济推进“菜篮子”工程建设三年规划纲要

为了深入贯彻落实市委七届九次和县委十六届八次全会精神，加快发展棚室经济，促进农业增效、农民增收，推动农业生产方式转变和产业结构调整，实现农村经济战略转型，结合我县实际，制定本规划纲要。

一、指导思想和基本原则

（一）指导思想

以科学发展观为指导，以优化农业种植结构、增加农民收入为目标，以构建完善的生产供应、储藏加工、流通销售为基础，以现代农业科技为支撑，以推进标准化、组织化、规模化、产业化为方向，以政策引导、资金扶持为保障，立足区域优势大力发展棚室经济和设施农业，打造特色农业品牌，形成生产稳定发展、产销衔接顺畅、质量安全可靠、农民稳定增收、城乡居民得到实惠的可持续发展局面，把棚室经济培育成为新的经济增长点，把杜蒙县建成大庆地区重要的蔬菜生产和供应基地。

（二）基本原则

1、坚持科学规划、规模经营的原则。统一规划，集约发展，在改造升级原有生产基地的基础上，规划建设一批高起点、高标准的新基地，通过实施区域化布局，标准化生产， 1

企业化管理，产业化经营，推进全县棚室经济跨越发展。

2、坚持因地制宜，特色发展的原则。根据不同区域资

源和生产习惯，确定发展模式和主导品种，形成条块结合的棚室果蔬生产园区和基地。

3、坚持创新机制，提升能力的原则。推进生产技术、

管理和运营机制创新，建立健全风险控制、产销衔接和市场预警机制，增强科技支撑能力，提高棚室果蔬生产的组织化程度。

4、坚持发展生产，保护环境的原则。棚室生产与生态

建设同步推进，建设环境友好型、资源节约型农业，走经济发展产业化，生态环境良性化道路。

5、坚持产销衔接，培育品牌的原则。推进绿色、有机

果蔬生产，打造“放心果蔬”品牌。鼓励生产流通企业与农户直接对接，减少中间流通环节。

二、发展目标和主要任务

（一）发展目标

总体目标：经过三年努力，我县棚室经济实现跨越式发

展，城乡居民“菜篮子”品种日益丰富，使我县成为大庆地区重要的蔬菜生产和供应基地。

具体目标：

---棚室经济取得新突破。到2013年，全县棚室新建数

量达到3.8万栋。其中，2011年发展1.5万栋，2012年发

展1万栋，2013年发展1.3万栋，加上原有的0.2万栋，总量达到4万栋。

---果蔬供应达到新水平。到2013年，全县果蔬总产达

到3亿公斤，自销0.2亿公斤，冬春淡季蔬菜自给率达到80%以上，夏秋季节外销达到2.8亿公斤。

---种植品种实现多元化。到2013年，引进棚室种植品

种200个，实现品种丰富多样，结构科学合理，供需基本平衡，广大城乡居民“菜篮子”得到充实丰富。

---市场建设迈出新步伐。到2013年，建成区域性标准

蔬菜市场3个，社区蔬菜点7个，早晚市市场2个，并实现与全市乃至全省农产品区域物流的有效对接。

（二）主要任务

按照“沿路建带、围城建区”的原则，以连环湖万亩旅

游观光采摘基地建设为核心，坚持“三区两带”重点布局，集中建设6个千亩园区，5个五百亩以上小区。

1、“三区两带”布局

“三区”，即：连环湖温泉城度假区、烟筒屯当奈湿地

旅游区、胡吉吐莫阿木塔民族风情区。“两带”，即：泰白路旅游农业观光带和泰烟路旅游农业观光带。

2、6个千亩园区

新建扩建连环湖（白音诺勒）、一心、当奈湿地(烟筒屯)、

泰康镇、阿木塔（胡吉吐莫）、腰新6个千亩园区。

3、5个五百亩小区

沿林肇路、齐杜路、白新路、龙湖路、胡江路、环湖路

6条路线，新建克尔台、敖林西伯、巴彦查干、他拉哈、江湾5个五百亩以上小区。

三、保障措施

（一）加强领导，明确责任。县委、县政府成立棚室经

济发展领导小组。按照新农村建设领导包扶乡镇分工，开展帮建工作，帮助乡镇协调解决棚室建设中的困难和问题。各乡镇也要成立组织机构，实行“一把手”负责制，主要领导亲自抓，加强与相关部门的沟通协调，形成棚室经济发展合力。

（二）政府引导，政策扶持。充分发挥政府的引领、推

动和保障作用，促进棚室经济发展。在规划区域内建设规模达到200栋以上的，县财政给予每栋高效节能日光温室补贴5000元，每栋大棚补贴1000元，每栋半卧式土暖棚补贴3000元。在规划区域内建设棚室200栋以上的，县财政补贴50万元；建设棚室500栋以上的，县财政补贴100万元；建设棚室1000栋以上的，县财政补贴200万元，主要用于看护房和水、电、路等基础设施建设。积极落实市级政策，在规划区域内，每建1栋高效节能日光温室，财政补贴10000元，每建1栋大棚，财政补贴2000元，市县财政按照2:1的比例补贴（1栋按建设面积1亩计算，不足1亩的，补贴按实

际面积比例计算）。在规划区域内建设棚室达到1000栋以上的，市财政以奖代投方式补贴400万元，用于项目区的基础设施配套。实施财政贴息政策，凡企业、社会团体和自然人在各类金融机构贷款用于发展棚室经济的，享受财政50%贴息，贴息由市、县财政按照1:1的比例分摊，贴息期限为三年。财政贴息的贷款额度，每栋温室最多不超过5万元（含5万元），每栋大棚不超过5000元（含5000元），超过部分利息自付。

（三）多元融资，保障投入。县内各金融机构要主动争

取提高支持棚室经济发展的贷款额度，积极探索以奶资、林权作为抵押担保方式，放宽贷款条件，提供宽松的融资环境。棚室建设农民优先，充分调动其建设积极性，农民可独自或成立联合体进行承建，农民在小区内无论采取那种建设方式都享受优惠政策。鼓励县乡机关干部、县直机关部门、县内企事业、中省直部门、县内建筑开发商、个体工商户直接参与棚室建设，增强发展能力。

（四）依靠科技，强化服务。吸引鼓励科研单位、大专

院校和农业站所技术力量参与棚室果菜园区建设，创办科研生产联合体，建立试验示范基地，对从事果蔬种植、新品种选育和初加工项目的收益所得，免征企业所得税。吸引鼓励企业和农民采用先进科学技术，利用不适宜农作物生产的盐碱地发展棚室蔬菜生产。加强对农民进行棚室技术培训，享

受 “阳光工程”培训政策。积极发展农民专业合作经济组织、专业协会和经济人队伍，充分发挥专业中介组织对棚室果菜市场的开发作用。积极引进棚室经济发展人才，2011年计划引进15名，县农业技术推广中心引进4名，每个乡镇引进1名果蔬专业大学生，确保每个生产区都有一支专业队伍，实行从育苗到种植的全程技术服务。

（五）培育典型，示范带动。注意总结和推广典型示范

户、示范村、示范园区发展棚室经济的成功经验，发挥典型带动作用，推动棚室经济健康发展。选择一批基础好、力量强、有发展后劲的典型，在政策、资金、技术方面重点扶持。充分利用广播、电视、报纸、网络等宣传媒体，加大对发展棚室经济的重要意义、扶持政策、先进典型等宣传力度，营造浓厚发展氛围。

（六）健全体系，规范发展。组建销售公司和运销蔬菜

联合体，扩大市内各大超市配送份额，开拓东北、西北等省外市场；积极引进从事果蔬储藏、保鲜处理、清洗包装加工等龙头企业，做大做强果蔬精深加工产业；加快推进果蔬批发大市场和乡镇专业批发市场建设，形成以县级市场为龙头，以乡镇专业批发市场为骨干的市场营销体系。加强对果蔬生产基地、批发市场等农产品进行检测，健全和完善农产

品质量安全检验检测体系，提高棚室果菜的质量安全水平。

（七）强化监督，严格考核。各乡镇政府要促进农村经

济发展、增加农民收入的大局出发，全面落实明确的目标任务。切实加强检查、监督，认真解决棚室经济发展中遇到的突出问题。县政府把棚室经济发展列入年度目标考核的重要内容，对工作推进快、任务完成好的乡镇给予表彰奖励，对工作迟缓、完不成任务的单位给予通报批评。

推荐第9篇：基础工程课程设计

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

课程设计计算书

课程：《基础工程》课程设计设计题目：独立基础和双柱联合基础

指导教师：

张吾渝

专业年级： 2010级土木工程专业

（建筑方向）建筑（1）班

所在学院和系：土木工程学院设计者：童守珍学号： 1000506007 日期： 2013年5月

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

前言

《基础工程》是《土力学》的后继课程，本课程是一本独立的课程,但是又于《土力学》教材的内容密切结合。我国改革开放以来，大规模的现代化建设的需要以及国际上的科学进步和技术发展，基础工程领域内取得了许多新的成就，在设计与施工领域涌现了许多新成熟的成果和观点。本次课程设计，就是基于这样的基础，在老师以及同学帮助下，我学会了独立基础和双柱联合基础的设计，这队我以后的工作和学习有很大的帮助。

本设计是基础工程课程的一个重要环节，对培养和提高学生的基本技能，启发学生对实际结构工作情况的认识和巩固所学的理论知识具有重要作用。

本设计主要分为三个层次，独立基础的设计及其荷载配筋计算、双柱联合基础的设计及荷载配筋计算，最后是地梁的设计。

由于编者水平，本设计中还存在很多错误和不足，敬请广大老师和读者批评指正。

编者 2013年5月

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

一、《土力学基础工程》课程设计任务书………………………………… 1 1.工程概况……………………………………………………………… 1 2.地质资料……………………………………………………………… 1 3.上部荷载……………………………………………………………… 1 4.设计要求……………………………………………………………… 1 5.设计步骤……………………………………………………………… 1 二.根据底层柱网平面图可知柱截面尺寸………………………………… 2 三.B-9轴处柱下设计钢筋混凝土独立基础……………………………… 2 3.1 初步确定基础尺寸………………………………………………… 2 3.2 验算荷载偏心距e………………………………………………… 2 3.3 验算基底的最大压力Pkmax………………………………………… 2 3.4 计算基底净反力设计值…………………………………………… 2 3.5 基础高度 ………………………………………………………… 3 3.6 配筋计算 ………………………………………………………… 3 四.钢筋混凝土双柱联合基础设计………………………………………… 5 4.1 确定基底尺寸……………………………………………………… 5 4.2 计算基础内力……………………………………………………… 6 4.3 确定基础高度…………………………………………………………6 4.4 抗冲切承载力验算……………………………………………………6 4.5 抗剪切强度的验算……………………………………………………7 4.6 配筋计算 ……………………………………………………………7 五.柱间地梁设计………………………………………………………………8 5.1 外墙地梁设计…………………………………………………………8 5.2 内墙地梁设计…………………………………………………………9 六. 施工图的绘制………………………………………………………………9 七.参考文献……………………………………………………………………9 八.课程设计感想 ……………………………………………………………9

青海大学《土力学与基础工程》课程设计

课程设计计算书任务书

一、《土力学与基础工程》课程设计任务书 1 工程概况：

某中学五层教学楼，全框架结构，底层柱网平面如图所示。 2 地质资料：

自上而下：第一层：素填土，厚2.5m，γ17.8kN/m3；第二层：砂砾石，厚7.0m，γ18.7kN/m3。

3 上部荷载：⑨轴处

3.1 外柱：B轴，基础承受上部荷载M64kNm，F3240kN；

D轴，基础承受上部荷载M109kNm,F2471kN，；

3.2 内柱：C轴，基础承受荷载上部荷载M138kNm，F3055kN。4 设计要求：

4.1 设计柱下钢筋混凝土独立基础、两柱联合基础； 4.2 绘制基础平面布置图、基础详图并编写计算说明书。 5 设计步骤：

5.1 根据持力层承载力特征值fak350kPa确定持力层承载力设计值；5.2 按持力层承载力特征值确定基底尺寸； 5.3 基础结构设计；

5.4 必要时验算地基沉降量； 5.5 绘制施工图。

6 设计时间：2013年4月29日～5月15日。

土木工程学院10级建筑（1）班

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青海大学《土力学与基础工程》课程设计

PjF3240405kPa

，净偏心距：eM640.019m

，

F3240bl24基底最大和最小净反力设计值

PjmaxPjminFbl(16el)405(160.0194)416.5kPa393.5kPa 3.5 基础高度

采用C235混凝土，HRB400级钢筋，查得ft1.57N/mm,fy360N/mm2 3.5.1 柱边截面取h700mm,as40mm,取h0660mm ，

bc2h00.620.661.92mb2m

， P(lachbb2jmax220)b(2c2h0)416.5420.6(20.620.66)2(220.66)2

865.6kN0.7hpft(bch0)h00.71.01570(0.60.66)0.66

913.9kN856.6kN(可以) 基础分两阶，下阶h1400mm,h01360mm，取l12m,b11m

，

3.5.2 变阶处截面

b12h01120.361.72mb2m

，

Pllhbb2jmax(21201)b(212h01)冲切力：416.5(42220.36)2(21220.36)2

524.9kN0.7hpft(b1h01)h01抗冲切力：0.71.01570(0.60.36)0.36

538.1kN524.9kN3.6 配筋计算

3.6.1 计算基础长边方向的弯矩设计值，取截面

土木工程学院10级建筑（1）班

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青海大学《土力学与基础工程》课程设计

284.4106s1330.2mm2

0.9fyh010.9360660VV截面

V1Pj(bb1)2(2ll1)241405(21)2(242) 24168.75kNmsVV168.751061446.7mm2 0.9fyh010.9360360比较s和sV,应按sV配筋，现于4m宽度范围内按构造配1412@250，实配面积为s1582mm2

四.柱下钢筋混凝土双柱联合基础设计 4.1确定基地尺寸（对称）

由架柱梁定位平面可知：l12700mm

1212l0(~)l1(~)2700900mm~1800mm

取l01300mm

3333则ll12l02700213005300mm

k12(F1F2)偏心距：el12.7138109(30552471)1035.4kNm 22k1035.40.187m

F1F230552471F1F2305524712.24m

l(faGd)5.3(514.56202.5)底面宽度为：b因偏心扩大，取b2.43m

，不需要进行深度修正所以基底尺寸为：bl2.4m5.3m

FKGK30552471205.32.42.5持力层强度验算：

5.32.4484.4kPafa514.56kPaPK

土木工程学院10级建筑（1）班

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青海大学《土力学与基础工程》课程设计

l(ac2h0)(bc2h0)(0.620.66)(0.620.66) 3.686m2bm12(acbc)4h02(600600)46605040mm

FlF1Pjl3055434.43.6861453.8kN

0.7fthpbm1h00.71.431.050406603329.73kNfl1453.8kN

满足4.4.2 变阶处抗冲切验算

l(l12h01)(b12h01)(1.420.36)(1,420.36) 4.49m2bm12(l1b1)4h012(14001400)43607040mm

FlF1Pjl3055434.44.491104.5kN

0.7fthpbm1h010.71.431.070403602536.9kNfl1104.5kN

4.5 抗剪切强度验算 4.5.1 柱边抗剪切强度验算

VF1bPcj(l0a2h30551042.6(1.30.60)20.66)698.7kN 0.7fthpbh00.71.431.024006601585.58kNV698.7kN

满足

4.5.2 变阶处抗剪切强度验算

VF11bPj(l0l2h(1.31.401)30551042.620.36)594.5kN 0.7fthpbh010.71.431.02400360864.86kNV594.5kN

满足

4.6 配筋计算 4.6.1 基底纵向钢筋

max880.99106s0.9f6604119.8mm2

yh00.9360

土木工程学院10级建筑（1）班

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青海大学《土力学与基础工程》课程设计

实配：220 s628mm2

箍筋

8@10 05.2 内墙地梁设计：l6.9m

，设混凝土保护层as35mm

荷载设计值：q1.353.90.27.50.30.62513.97kN/m 弯矩：11ql13.976.9283.14kNm 8883.14106受力筋：s454.16mm2

0.9fyh00.93605650实配：218 s509mm2

箍筋

8@10

六.绘制施工图（附）

包括：基础平面布置图(1:100)

基础详图(1:20)

地梁剖面图(1:10) 七.参考文献

[1]华南理工大学浙江大学湖南大学 .《基础工程》第二版中国建筑出版社2011 [2]刘立新叶燕华.《混凝土结构原理》第2版武汉理工大学出版社 2012 [3]重庆大学同济大学哈尔滨工业大学.《土木工程施工》（上册)中国建筑出版社 2012 [4]何斌陈锦昌.《建筑制图》第五版高等教育出版社 2010 八.课程设计感想

课程设计任务下发后我们在老师的讲解下开始对本次设计的步骤有了初步了解，之后就是认真反复的复习老师所讲的基础的设计知识，另外又通过网络或者书籍查阅有关规范，有条不紊的开始做设计。首先，我是报的很积极的态度对待本次设计，因为，这样的经历会对今后的毕业设计乃至工作都会有很大的帮助者。所以，我很认真的做每一步，反反复复的修改，一点点的将其输入到电脑里。在做设计期间，遇到很多很多问题，我发现我所学的知识还掌握的不牢固，经过一段时间的努力，本人在张吾渝老师的带领下，在大家的相互帮助下，顺利的完成了本次的《土力学与基础工程》的课程设计。通过此次课程设计我掌握了更多电脑运用的方法和技巧给大四的时候做毕业设计积累了经验, 在此，首先要感谢张吾渝老师在本学期的悉心教诲，感谢她把知识无私的传授给我们，感谢她在本次设计中提供的详细解答，使我对此次课程设计有了更深的了解和掌握。同时，也要感谢许多同学的帮助,对于老师和同学的帮助和指导我表示诚挚的谢意.

童守珍

土木工程学院10级建筑（1）班

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推荐第10篇：基础工程课程设计

基础工程灌注桩课程设计

本工程是办公大楼，上部结构采用框架结构体系，基础拟采用桩基础。根据工程场地《岩土工程勘察报告》，地基土层依次为素填土、粉质粘土、淤泥质填土、粉土，均在地下水位以上。地下有四种土层，考虑地质特征、荷载加载情况及柱网尺寸较大，土层分布不均匀，混凝土预制桩的预制长度较难掌握，故可以选择灌注桩基础为基础形式。根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008），选用内夯沉管灌注桩，单打法施工，与一般钻孔灌注桩比，沉管灌注桩避免了一般钻孔灌注桩桩尖浮土造成的桩身下沉，持力不足的问题，同时也有效改善了桩身表面浮浆现象。另外，这种桩的施工设备简单，沉桩进度快，成本低，该工艺

也更节省材料，用钢量较省。 1.1 设计题目

本次课程设计的题目：灌注桩基设计。

一、1.2设计荷载（○C○3桩）

柱底荷载效应基本组合值如下。

F4681.4kN，Mx72.8kNm ，Vx-0.2kN，My0.2kNm，Vy138.3kN

柱底荷载效应标准组合值如下。

Fk3467.7KN，Mxk53.9kNm ，Vxk-0.15kN，Myk0.15kNm，Vyk102.4kN1.3底层条件及其参数

底层条件及其参数详见桩基任务书。 1.4灌注桩基设计

根据工程场地的《岩土工程勘察报告》，建筑物基础设计方案采用混凝土沉管灌注桩，结合各土层物理力学性质和具体工程地质条件，具体设计方案如下：室外地坪标高为-0.30m，自然地面标高同室外地坪标高。因该建筑桩基属丙级建筑桩基，拟采用直径为600mm的圆形混凝土沉管灌注桩。选择④号的粉土层作为桩基础的持力层。桩端伸入持力层2.15m（3d~10d=1800~6000mm），设计桩长为13.0m，预制桩尖长0.5m。初步设计承台高1.0m，承台地面埋置深度-1.70m，桩顶伸入承台50mm。 1.4.1单桩承载力计算根据以上设计，桩顶标高为-1.65m,桩底标高为-14.65m，桩长为13m。 1.单桩竖向极限承载力特征值计算

114003.140.63.140.60.3112268.5112.1533809.6kN42RaqpaApupqsiali2.桩数确定

根据上部荷载初步估计桩数为

n则设计桩数为5根。 1.4.2桩基的验算

Fk3467.74.3 Ra809.6

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）,当按单桩承载力特征值进行计算时，荷载应取其效应的标准组合值。由于桩基所处场地的抗震设防烈度为7度，且场地内无可液化砂土、粉土问题，因此可不进行地震效应的竖向承载力验算。

根据桩数设计矩形承台，边长为3.8m3.8m，边桩的中心距为2.6m，桩心至承台边缘为600mm（见图1）。

承台及其上填土的总重为

Gk3.83.81.720490.96kN

计算时取荷载的标准组合，则

FkGk3467.7490.96791.732kNRa823.3kN， n5Qkmax53.9-0.1511.30.15102.411.3MxymaxMyxmaxQ791.732kQkmin41.3241.32yi2xi2821.8kN1.2Ra1.2823.3987.96kN761.7kN0Qk满足设计要求，可知此初步设计是合理的。 1.4.3承台设计

根据以上桩基设计及构造要求，承台尺寸为3.8m3.8m，初步设计承台厚1.0m（见图2），承台混凝土选用C30，ft1.43N/mm2,fc14.3N/mm2。承台钢筋选用HRB335级，fy300N/mm2。 1.承台内力计算——采用荷载效应基本组合值

承台内力计算采用荷载效应基本组合值，基桩净反力设计值为

NmaxFMxXiMyYi4681.472.8-0.211.30.2138.311.3976.87kN2222Nminnxiyi541.341.3895.69kN

NF4681.4936.28kN。 n5 2.承台厚度及受冲切承载力验算

为防止承台产生冲切破坏，承台应具有一定的厚度，初步设计承台厚1.0m，承台保护层厚40mm，则ho100040960mm。分别对柱边冲切和角桩冲切进行计算，以验算承台厚度的合理性。

由于桩基为圆形桩，计算时应将截面换算为方桩，则换算方桩截面边宽为

bp0.8d0.8600480mm

图2所示承台计算简图中的基桩是换算后边长为480mm的方桩。（1）.柱对承台冲切

承台受桩冲切的承载力应满足下式：

Fl2oxbcaoyoyhcaoxhpftho

由于FlFNi4681.4936.283745.12kN，则冲跨比为

oxaox8600.895 8（在0.25~1.0之间） ho960

oy冲切系数为

oxaoyho8600.8958

1 9600.840.840.766

ox0.20.89580.

2 oy0.840.840.766

oy0.20.89580.2h800,hp1.0;h2000,hp0.9 内插可得

hp1.0-1.0-0.9(100-0800)0.98

4200-08002oxbcaoyoyhcaoxhpftho5215.1kNFl3745.12kN

20.7660.40.860.7660.40.860.98414300.96 故厚度为1.0m的承台能够满足柱对承台的冲切要求。（2）.角桩冲切验算

承台受角桩冲切的承载力应满足下式：

a1ya1x

Nl1xc221yc12hpftho

\'由于NiNmax976.87kN,从角桩内边缘至承台外边缘距离为

c1c20.84m,a1xa1y0.86m，

1x1ya1x0.86， 0.895（在80.25~1.0之间）

ho0.960.560.560.511 ，

1x0.20.89580.2

1x1ya1ya1xcc1x21y12hpftho20.98414300.9

3 （0.840.86/2）0.511（0.840.86/2）

0.5111698.5kNNmax976.87kN故厚度为1.0m的承台能满足角桩对承台的冲切要求。

3.承台受剪承载力计算剪跨比与以上冲垮比相同。

承台剪切破坏发生在柱边与桩便连线所形成的斜截面处，对于I-I截面，

oxoy剪切系数为

1.751.01.750.923

0.89581.08600.8958（介于0.3~3之间） 960受剪切承载力高度影响系数为

hs(800/ho)I-I截面剪力为

V2Nmax2976.871953.74kN 则

0.25(800/960)0.250.955

hsftbho0.9550.9233.814300.964598.3kN2Nmax2976.871953.74kN故承台能满足抗剪切的要求。

4.承台受弯承载力计算

\'对于I-I截面，取基桩净反力最大值Nmax976.87kN进行计算，则

MxNiyi2976.87（1.3-0.2）2149.1kNm，

Mx2149.1106

As8291mm.32

0.9fyho0.9300960因此，承台长边方向选用B22@180，钢筋数n=3800/180+1=23，实际配筋As23380.1

8742.3mm2，满足要求。沿平行y轴方向均匀布置。

\'对于Ⅱ—Ⅱ截面，取基桩净反力最大值Nmax976.87kN进行计算，则

MyNixi2976.87（1.3-0.2）2149.1kNm，

2149.1106

As8291mm.32

0.9fyho0.9300960因此，承台长边方向选用B22@180，钢筋数n=3800/180+1=23，实际配筋

MyAs23380.1

8742.3mm2，满足要求。沿平行x轴方向均匀布置。

5.承台构造设计

混凝土桩顶伸入承台长度50mm，两承台之间设置连系梁，梁顶面标高-0.7m,与承台顶齐平。

梁高

h0.5m h(1/10~1/15)4.5或h(1/10~1/15)6.0即h0.3~0.6m取取梁宽b=0.3m 按构造要求：

N11Fmax4681.4468.14kN 1010按轴心受拉计算时：

ASN/fy468.14103/3001560.5mm2 采用8B16 As1608.8mm2 钢筋锚入承台长度计算：

lafyftd0.1430016469.9mm,取la470mm 1.43箍筋采用A8@200。承台底做100mm厚C10素混凝土垫层，垫层挑出承台边缘100mm 桩身结构设计

沉管灌注桩和预制桩尖选用C30混凝土，钢筋选用HRB335级。 1.单桩配筋

桩身按构造要求配筋，桩身配10B12纵向钢筋，As1131mm2，则桩身的配筋率为

gAs11310.4% A1/43.146002满足0.2%~0.65%之间的要求。

验算配筋：

桩身截面尺寸直径600mm, 混凝土C30 经比较桩©为最不利桩，有

MMy0.2kNm;HVy126.5kNm

根据灌注桩周土层的类别，土的地基抗力的比例系数m以主要影响深度

hm2(d1)米范围内的m平均值作为m的计算值。

hm2(d1)2(0.61)3.2m，在3.2m深度范围内存在三种不同土层，故土的地基抗力比例系数为：

2m[m1h12m2(2h1h2)h2m3(2h12h2h3)h3]/hm[4.50.3210.0（20.32）4.5（20.3220.9）0.9]/3.224.75MN/m4圆形桩桩身的计算宽度为

b00.9(1.5d0.5)0.9(1.50.60.5)1.26 m对C30混凝土，有

Ec3.0104N/mm2 对HRB335级钢筋，有

Es2.0105N/mm2 扣除保护层厚的桩直径为：

d00.6-0.040.56m 桩身换算截面受拉边缘的截面模量为

W0d

32 53.140.62.01023[0.622(-1)0.4%0.56]0.0220m323.0104[d22(E-1)gd02]

I0W0d/20.02200.6/26.610-3m4

EI0.85EcI00.853.01046.610-316.83MNm2 则

桩的变形系数



5 桩顶荷载 M0mb054.751.260.513 EI168.3M0.2/50.04kNm nV

H0126.5/525.3kN

n故

CIM00.5130.04/25.30.000392 H023.437694.59637(0.033810.000811)18.258

0.033810.144791.41.3(0.033-80.10008111.)361

h1.3

0.033810.14479查表得 C23.43769故桩身最大弯矩深度为：Zmax桩身最大弯矩：

h1.3612.65m 0.513

MmaxCM018.2580.040.73kNm

按上述配构造配筋的10B12纵向钢筋，As1131mm2 能承担的弯矩M0.9fyh0As 0.93005601131171kNm0.73kNm。

故上述配筋满足要求。

1.桩身轴向承载力验算

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）第5.8.2条规定，桩顶轴向压力应符合下列规定：

NmaxcfcAps

FG(MxVxh)ymax(MyVyh)xmaxNmaxnyi2xi24681.41.2490.96（72.8-0.21.0）1.3（0.213.831.0）1.3541.3241.32

1049.7kN

计算桩身轴心抗压强度时，一般不考虑压屈影响，故取稳定系数1；对于灌注桩，基桩施工工艺系数c0.7；C30混凝土 fc14.3N/mm2，则

cfcA1.00.714.31061/43.140.622828.8kNNmax（1094.7kN）

故桩身轴向承载力满足要求。

2.桩身水平承载力验算

由设计资料得桩低传至承台顶面的水平荷载标准值为：

222Hyk(-0.15)102.42102.4kN

HKHxk每根基桩承受水平荷载为

HikHk102.4/520.48kN n对于配筋率小于0.65%的灌注桩，单桩水平承载力特征值按下式计算：

RHa0.75mft0m(1.2522g)(1NNk) mftAn桩身为圆形截面，故m2,N0.5。

0.513

Ec3.0104N/mm2

Es2.0105N/mm2g0.4% 桩顶最大弯矩系数m取值：由于桩的入土深度h=13m,桩与承台为固接， h0.513136.6694,取h4,查表得m0.926。

And24[1(E-1)g]40.62[1(202 m-1)0.4%]0.2893NK取在荷载效应标准组合下桩顶的最小竖向力（用该值计算所得单桩水平承载力特征值最小），有前面计算得Nk761.7kN,则

单桩水平承载力特征值：

RHa0.75mft0m(1.2522g)(1NNk)mftAn0.750.51321.431060.02200.9260.5761.7103（1.25220.004）（1）51097N51.1kNHik(20.48kN)621.43100.289故桩身水平承载力满足要求。 3.配筋长度计算

配筋长度应不小于桩长的2/3(即2/3×13=8.67m)，同时不宜小于4.0/4.0/0.5137.797m，则配筋长度取9.0m。由于9.0m没有穿过淤泥质土层，故钢筋应通长布置。钢筋锚入承台35倍主筋直径，即3512420mm。 4.箍筋配置

箍筋采用A8@200mm螺旋式箍筋，且在桩顶以下5d50.63m范围内箍筋加密，间距为100mm。由于钢筋笼长度超过4m,每隔2m设一道A8@2000焊接加劲箍筋。

二、1.2设计荷载（○D○3桩）

柱底荷载效应基本组合值如下。

F3635.3kN，Mx72.7kNm ，Vx-10.9kN，My11.7kNm，Vy138.2kN

柱底荷载效应标准组合值如下。

Fk2692.8kN，Mxk53.85kNm ，Vxk-8.07kN，Myk8.67kNm，Vyk102.4kN1.3底层条件及其参数

底层条件及其参数详见桩基任务书。 1.4灌注桩基设计根据工程场地的《岩土工程勘察报告》，建筑物基础设计方案采用混凝土沉管灌注桩，结合各土层物理力学性质和具体工程地质条件，具体设计方案如下：室外地坪标高为-0.30m，自然地面标高同室外地坪标高。因该建筑桩基属丙级建筑桩基，拟采用直径为500mm的圆形混凝土沉管灌注桩。选择④号的粉土层作为桩基础的持力层。桩端伸入持力层1.95m（3d~10d=1800~6000mm），设计桩长为13.0m，预制桩尖长0.5m。初步设计承台高0.9m，承台地面埋置深度-1.50m，桩顶伸入承台50mm。 1.4.1单桩承载力计算

根据以上设计，桩顶标高为-1.45m,桩底标高为-14.45m，桩长为13m。 1.单桩竖向极限承载力特征值计算

114003.140.53.140.50.5112268.5111.9533612.8kN42RaqpaApupqsiali2.桩数确定

根据上部荷载初步估计桩数为

n则设计桩数为5根。 1.4.2桩基的验算

根据桩数设计矩形承台，边长为3.2m3.2m，边桩的中心距为1.5m，桩心至承台边缘为500mm（见图1）。

承台及其上填土的总重为

Gk3.23.21.520307.2kN

计算时取荷载的标准组合，则

QkFkGk2692.8307.2600kNRa612.8kN n5Fk269.824.4 Ra61.28Qkmax53.85-8.070.91.18.67102.40.91.1MxymaxMyxmaxQ612.8k2222Qkminyx41.141.1ii646.3kN1.2Ra1.2612.8735.36kN519.3kN0满足设计要求，可知此初步设计是合理的。

1.4.3承台设计

根据以上桩基设计及构造要求，承台尺寸为3.2m3.2m，初步设计承台厚0.9m（见图2），承台混凝土选用C30，ft1.43N/mm2,fc14.3N/mm2。承台钢筋选用HRB335级，fy300N/mm2。 1.承台内力计算——采用荷载效应基本组合值

承台内力计算采用荷载效应基本组合值，基桩净反力设计值为

NmaxFMxXiMyYi3635.372.7-10.90.91.111.7138.20.91.1772.28kNNminnxi2yi2541.1241.12681.84kN

NF3635.3727.06kN。 n5 2.承台厚度及受冲切承载力验算

为防止承台产生冲切破坏，承台应具有一定的厚度，初步设计承台厚0.9m，

承台保护层厚40mm，则ho90040860mm。分别对柱边冲切和角桩冲切进行计算，以验算承台厚度的合理性。

由于桩基为圆形桩，计算时应将截面换算为方桩，则换算方桩截面边宽为

bp0.8d0.8500400mm

图2所示承台计算简图中的基桩是换算后边长为400mm的方桩。（1）.柱对承台冲切

承台受桩冲切的承载力应满足下式：

Fl2oxbcaoyoyhcaoxhpftho, 由于FlFNi3635.3727.062908.24kN，则冲跨比为

oxaox7000.814 （在0.25~1.0之间） ho860

oy冲切系数为

oxaoyho7000.8141

8600.840.840.828

ox0.20.8140.2

oy0.840.840.82 8

oy0.20.8140.2h800,hp1.0;h2000,hp0.9 内插可得

hp1.0-1.0-0.9(90-0800)0.99 2

200-08002oxbcaoyoyhcaoxhpftho4444.56kNFl2908.24kN

20.8280.40.700.8280.40.700.99214300.86 故厚度为0.9m的承台能够满足柱对承台的冲切要求。

（2）.角桩冲切验算

承台受角桩冲切的承载力应满足下式：

a1ya1xcc

Nl1x221y12hpftho

\'由于NiNmax772.28kN,从角桩内边缘至承台外边缘距离为

c1c20.70m,a1xa1y0.70m，

1x1ya1x0.700.25~1.0之间）， 0.81（在4ho0.860.560.56 ， 0.5521x0.20.8140.2

1x1ya1ya1xcchpftho1x21y1220.99214300.86

（0.700.70/2）0.552（0.700.70/2）

0.5521414.2kNNmax772.28kN故厚度为0.9m的承台能满足角桩对承台的冲切要求。

3.承台受剪承载力计算剪跨比与以上冲垮比相同。

承台剪切破坏发生在柱边与桩便连线所形成的斜截面处，对于I-I截面，

oxoy剪切系数为

700（介于0.3~3之间） 0.814860

1.751.01.75 0.9650.8141.0受剪切承载力高度影响系数为

hs(800/ho)I-I截面剪力为

V2Nmax2772.281544.56kN 则

0.25(800/860)0.250.982

hsftbho0.9820.9653.214300.863729.3kN2Nmax2772.281544.56kN故承台能满足抗剪切的要求。

4.承台受弯承载力计算

\'对于I-I截面，取基桩净反力最大值Nmax772.28kN进行计算，则

MxNiyi2772.28（1.1-0.2）1390.1kNm，

Mx1390.1106

As5986.7mm2

0.9fyho0.9300860因此，承台长边方向选用B20@170，钢筋数n=3200/170+1=20，实际配筋As20314.26284mm2，满足要求。沿平行y轴方向均匀布置。

\'对于Ⅱ—Ⅱ截面，取基桩净反力最大值Nmax772.28kN进行计算，则

MyNixi2772.28（1.1-0.2）1390.1kNm，

1390.1106

As5986.7mm2

0.9fyho0.9300860因此，承台长边方向选用B20@170，钢筋数n=3200/170+1=20，实际配筋

mm2，满足要求。沿平行x轴方向均匀布置。 As20314.26284My5.承台构造设计

混凝土桩顶伸入承台长度50mm，两承台之间设置连系梁，梁顶面标高-0.6m,与承台顶齐平。

梁高 h(1/10~1/15)4.5或h(1/10~1/15)6.0即h0.3~0.6m取h0.5m

取梁宽b=0.3m 按构造要求：

N11Fmax4681.4468.14kN 1010按轴心受拉计算时：

ASN/fy468.14103/3001560.5mm2

采用8B16 As1608.8mm2 钢筋锚入承台长度计算：

lafyftd0.1430016469.9mm,取la470mm 1.43箍筋采用A8@200。承台底做100mm厚C10素混凝土垫层，垫层挑出承台边缘100mm 桩身结构设计

沉管灌注桩和预制桩尖选用C30混凝土，钢筋选用HRB335级。 1.单桩配筋

桩身按构造要求配筋，桩身配8B12纵向钢筋，As904mm2，则桩身的配筋率为

gAs9040.46% 2A1/43.14500满足0.2%~0.65%之间的要求。

验算配筋：

桩身截面尺寸直径500mm, 混凝土C30 下面对桩身配筋率进行验算。

经比较，选取最不利组合，荷载M11.7kNm，H138.2kN

根据灌注桩周土层的类别，土的地基抗力的比例系数m以主要影响深度

hm2(d1)米范围内的m平均值作为m的计算值。

hm2(d1)2(0.51)3.0m，在3.0m深度范围内存在三种不同土层，故土的地基抗力比例系数为：

2m[m1h12m2(2h1h2)h2m3(2h12h2h3)h3]/hm[4.50.5210.0（20.52）4.5（20.5220.5）0.5]/3.024.83MN/m4圆形桩桩身的计算宽度为

b00.9(1. m5d0.5)0.9(1.50.50.5)1.125对C30混凝土，有

Ec3.0104N/mm2 对HRB335级钢筋，有

Es2.0105N/mm2 扣除保护层厚的桩直径为：

d00.5-0.040.4m6 桩身换算截面受拉边缘的截面模量为

W0d

32 53.140.52.010[0.522(-1)0.46%0.462]0.0128m34323.010[d22(E-1)gd02]

I0W0d/20.01280.5/23.210-3m4

EI0.85EcI00.853.01043.210-381.6MNm2 则

桩的变形系数

5

桩顶荷载 M0mb054.831.1250.58 2EI81.6M11.7/52.34kNm nV

H0138.2/527.64kN

n故

CIM00.5822.34/27.640.049 3H023.43769-3.87572(0.0493-0.03381)22.007

0.24563-0.033811.31.2(0.04-90.3033811).293

h1.3-

0.245-603.03381查表得 C23.43769故桩身最大弯矩深度为：Zmax桩身最大弯矩：

h1.2932.22m 0.582

MmaxCM022.0072.3451.5kNm

按上述配构造配筋的10B12纵向钢筋，As1131mm2 能承担的弯矩M0.9fyh0As

0.93005601131171kNm51.5kNm。

故上述配筋满足要求。

2.桩身轴向承载力验算

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）第5.8.2条规定，桩顶轴向压力应符合下列规定：

NmaxcfcAps

Nmax

FG(MxVxh)ymax(MyVyh)xmax2nyixi2 3635.31.2307.2（72.7-10.90.9）1.1（11.7138.20.9）1.1541.1241.12

846.0kN

计算桩身轴心抗压强度时，一般不考虑压屈影响，故取稳定系数1；对于灌注桩，基桩施工工艺系数c0.7；C30混凝土 fc14.3N/mm2，则

cfcA1.00.714.31061/43.140.521964.5kNNmax（846.0kN）

故桩身轴向承载力满足要求。

3.桩身水平承载力验算

由设计资料得桩低传至承台顶面的水平荷载标准值为：

222Hyk(-8.07)102.42102.7kN

HKHxk每根基桩承受水平荷载为

HikHk102.7/520.54kN n对于配筋率小于0.65%的灌注桩，单桩水平承载力特征值按下式计算：

RHa0.75mft0m(1.2522g)(1NNk) mftAn桩身为圆形截面，故m2,N0.5。

0.582

Ec3.0104N/mm2

Es2.0105N/mm2g0.46% 桩顶最大弯矩系数m取值：由于桩的入土深度h=13m,桩与承台为固接，

h0.582137.5664,取h4,查表得m0.926。

And24[1(E-1)g]40.52[1(202-1)0.46%0].201 m3NK取在荷载效应标准组合下桩顶的最小竖向力（用该值计算所得单桩水平承载力特征值最小），有前面计算得Nk681.84kN,则

单桩水平承载力特征值：

RHa0.75mft0m(1.2522g)(1NNk)mftAn0.750.58221.431060.01280.9260.5681.84103（1.25220.0046）（1）37145N37.145kNHik(20.54kN)621.43100.201故桩身水平承载力满足要求。 3.配筋长度计算

箍筋采用A8@200mm螺旋式箍筋，且在桩顶以下5d50.63m范围内箍筋加密，间距为100mm。由于钢筋笼长度超过4m,每隔2m设一道A8@2000焊接加劲箍筋。 1.4.5 估算○A○7与○B○7柱下桩数

1.桩数估算

设计○A○7与○B○7柱下桩基础的方法与○C○3柱下相同。 A○7柱下荷载标准值为 ○Fk2733.4kN,Mxk-44.8kN,Vxk6.07kN,Myk-6.52kN,Vyk-92.67kN 桩径600mm,桩尖进入持力层1.95m 基桩竖向极限力特征值R801.35kN 初步估计桩数为

nFk2733.43.4 R801.35则○A○7柱下设计桩数为4根。 B○7柱下荷载标准值为 ○Fk3382.3kN,Mxk-45.78kN,Vxk0.15kN,Myk-0.15kN,Vyk-93.7kN 桩径500mm,桩尖进入持力层1.95m 基桩竖向极限力特征值R612.98kN 初步估计桩数为

nFk3382.35.5 R612.98则○B○7柱下设计桩数为6根。 2.承台平面尺寸确定

根据估算的桩数和承台构造要求，设计○A○7柱下承台平面尺寸为3.0m3.0m，桩最小中心距为1.8m,桩心与承台边缘距离0.6m;○B○7柱下承台平面尺寸为2.5m4.0m，桩最小中心距为1.5m,桩心与承台边缘距离0.5m。

第11篇：制药工程基础

第一章

1、药物：药物是对疾病具有预防、治疗和诊断作用或用以调节肌体生理功能的一类物质。

2、制药工程的研究目的：①药物制备所用的包括生化反应在内的各类型化学反应热力学和动力学以及细胞生长动力学等规律；②揭示

天然药物和中药提取分离过程中的扩散动力学等规律，药物与其他非活性物质的混合和成型加工等物理过程中的流体动力学和分子扩散动力学规律；③总结包括环境状态和机械力在内的工程因素对制药过程以及药品的生物医学性能的影响，形成一些具有普遍意义的原理，用以知道工业生产过程和开发研究。

3、就放大的方法而言，有数学模型法和工程实验法。

4、制药工程的分类：从工程与工艺技术角度可分为：①生产工艺工程②制药厂（车间）工艺与工程设计。按药物的运转阶段可将制药

工程分为：①原料药制造工程②药物剂型加工工程③药品贮存工程。按生产药物的类别可分为：①化学制药工程②生物制药工程③中药制药工程。

5、制药设备的分类：①原料药生产用设备级机械②药物制剂机械与设备③药用粉碎机械④饮片机械⑤制药用水设备⑥药品包装机械⑦

药物检测设备⑧制药用其他机械设备。

6、设备设计的总目标：总目标是在现行原料和产品价格的条件下使反应器的体积最小、投资最省、操作费用最低和目的产物的收率最

高，从而使经济效益最好；化学反应器的设计通常是根据规定的生产能力、原料组成及产品规格进行的。

7、反应器或浸取器设计通常要借助的数学模型包括：物料衡算式、热量衡算式、动量衡算式以及相关的反应或扩散动力学方程、热力

学计算式和各种传递参数计算式等。

8、制药过程的具体设计的基本方法依次为：①选择、确定每个独立的步骤(工序、技术)②设计（选择、确定）各独立步骤对应的设备与

装置③连接各独立的步骤构成符合生产要求的完整系统。

9、工艺设计的基本程序是：根据（生产）设计任务选择并设计技术方案，然后进行物料能量衡算，再进行设备选型或条件设计，最后

绘制工艺流程图和厂区及车间设备布置图，并绘制设计说明书。

第二章

1、化学计量方程：是表示各反应物与生成物在反应过程中量的变化关系的方程。

2、在间歇生产系统中，反应物一次加入反应器，经历一定的反应时间达到所要求的转化率后，产物一次卸出，生产是分批进行的，在反应期间，反应器中没有物料进出。如果间歇反应器中物料由于搅拌而处于均匀状态，则反应物系的组成、温度、压力等参数在每一瞬间都是一致的，但随反应的进行而变，故独立变量为时间。

3、反应物体积不恒定时：—rAdnA/Vdt

恒定时：—rAdcA/dt nnk组分K已反应掉的物质的量ko

4、转化率：xk ninionknko组分K的起始物质的量n反应程度：如果用各组分在反应前后的物质的量的变化与其计量数的比值来定义反应程度，则 koaa

5、如果化学反应的反应式能代表反应的真正历程，称为基元反应。基元反应的速率与反应物的浓度（带有指数）的乘积成正比，其中ikab各浓度项的指数就是反应式中各相应物质的计量数。rAkcAcB

① 反应级数不能独立地预示反应速率的大小，它只是表明反应速率对各组分浓度的敏感程度，a和b值越大，则A的浓度和B的浓度

对反应速率的影响也越大。

② 反应级数a和b的值是凭借实验来获得的，它既与反应机理无直接的关系，也不等于各计量数，只有当化学计量方程与反映实际历

程的反应机理式一致时，反应级数与计量数才会相等，对于这类反应我们称之为基元反应，它可以直接应用定律来列出其反应速率方程。

③ 由于反应级数是由实验获得的经验值，所以只能在获得其值的实验条件范围内加以应用；它们在数值上可以是整数、分数或零，亦

可以是负数，但总反应级数在数值上是很少达到3的。 E

6、阿伦尼乌斯方程kk0exp

活化能E的物理意义是把反应分子“激发”到可以进行反应的“活化状态”时所需的能量。所以，E的大小直接反映了反应的难易程RT度，E愈大，通常所需的反应温度亦愈高。 dcA

7、可逆反应：由于正逆向均为一级反应，故其反应速率方程的微分式为：rAkcAkcs npnpodtA的物质的量之比值，

8、收率（或总收率）以符号p记之，它表示生成的目的产物P的物质的量与反应掉的反应组分即 npnpopnAonA

9、得率以符号Xp记之，它表示生成的目标产物P的物质的量与反应物A的起始物质的量之比，即XP

10、选择性以符号Sp记之，它是目的产物P所生成的物质的量与某副产物S生成的物质的量之比，即SP nsnso

11、釜式反应器主要由搅拌装置、轴封和搅拌罐（釜体）三大部分组成，搅拌装置包括传动装置、搅拌轴、搅拌器，由电动机和减速器驱动搅拌轴使搅拌器按照一定的转速旋转以实现搅拌的目的。

12、釜式搅拌器的缺点：用于非生产性的操作时间长，产物的损失较大等，所以适用于经济价值高、批量小的产物，如药品和精细化工产品等的生产。

13、分批式操作的优化分析（YR为最大的优化 dcRcRdxA1）以反应器的平均生产速率xA（2）以生产费用最低为目标的优化和rdttt

14、空时：Q进料体积流量空速是单位反应体积、单位时间内所处理的物料量。0

15、对于一级反应，选择两个体积相同的釜串联，可使总反应体积最小。若多釜串联，则选择各釜的体积相同，可使总反应体积最小。对于级反应，rAkcA，为了使总反应体积最小：若>1，小釜在前，大釜在后；若=1，各釜体积相等；若1

16、碳在铁中的存在形式有固溶体、化合物和混合物三种。一般含碳量在0.02%-2%称为钢，大于2%称为铸铁；小于0.02%称纯铁。

17、35CrMo其中数字表示表示平均含碳量的万分之几，合金元素符号后面的数字表示合金元素含量的百分数，含量小于1.5%时可不标

含量。

18、无机非金属材料包括化工陶瓷、化工搪瓷、辉绿岩铸石和玻璃。玻璃虽然有耐腐蚀性、清洁、透明、阻力小、价格低等特点，但质

脆、耐温度及变性差，不耐冲击和振动。

19、有机非金属材料包括工程塑料、涂料（用于涂刷设备、管道的外表面，也常用于设备内壁的防腐涂层）和不透性石墨（由各种树

脂浸渍石墨消除孔隙后得到的，优点是具有较高的化学稳定性和良好的导热性，热膨胀系数小，耐温度系数小，耐温度急变性好；不污染介质，能保证产品纯度；加工性能良好。缺点是机械强度较低、性脆）。

20、金属腐蚀可分为化学腐蚀（金属的高温氧化、钢的脱碳、氢脆、腐蚀）和电化学腐蚀(腐蚀原电池、微电池与宏电池、浓差电池)

21、电化学保护是通过改变金属-电解质的电极电位来控制金属腐蚀的方法。包括阴极保护和阳极保护。阴极保护法包括外加电流法（把

被保护的金属设备与直流电源的负极相连，电源的正极和一个辅助阳极相连。当电源接通后电源便给金属设备以阴极电流，使金属设备的电极电位相反的方向移动，当电位降至腐蚀电池的阳极起始电位时，金属设备的腐蚀即可停止）和牺牲阳极法（在被保护的金属上连接一块电位更负的金属作为牺牲阳极。由于外接的牺牲阳极的电位比被保护的金属更负，更容易失去电子，它输出阴极的电流使被保护的金属阴极极化）。阳极保护法是把被保护设备与外加的直流电源阳极相连，在一定的电解质溶液中，把金属的阳极极化到一定电位，使金属表面生成钝化膜，从而降低金属的腐蚀作用，使设备受到保护。

22、培养基是生化反应过程中为微生物生长和进行目的产物合成而提供的营养物质及辅助成分，包括碳源、氮源、无机盐、生长因子和

前体物质和促进剂。

23、培养基灭菌可采用加热、化学杀菌和各种物理场杀菌方法，对液体培养基可用过滤、离心分离等除菌法。在工业生产中，几乎都用

蒸汽加热杀菌技术。故通常在工程中是要求每千罐培养基杀菌只允许残存一个活菌，这是工程计算常用的假算。

24、影响培养基的因素：PH、培养基成分、培养基中的颗粒物质。

25、连续发酵的有点：连续进料和排料，细胞浓度、基质浓度和代谢产物浓度稳定，细胞生长和代谢旺盛，产物的质量和产量稳定，所

需的发酵罐容积小，便于自动控制，下游的分离纯化设备投资小，生产效率高。缺点：1是因发酵周期长，细胞易突变特别是用基因工程菌发酵时，少量细胞可能会丢失重组质粒，丢失质粒的细胞生长繁殖更快，故基因重组的细胞所占比例趋于下降，使产物的表达量减少。对此可把外源基因整合到宿主染色体上来解决。2是在长时间维持无杂菌污染是相当困难的，尤其对大规模的工业生产。

26、影响酶活性的环境因素：温度，PH。

27、无菌空气是指通过过滤除菌使空气含菌量为零或极低。

28、空气除菌是除去或杀灭空气中的微生物。包括热杀菌、辐射杀菌、静电除菌和过滤除菌。

29、纤维介质过滤除菌原理有五个作用机理，即：惯性冲击滞留作用机理、拦截滞留作用机理、布朗扩散作用机理、重力沉降作用机理

和静电吸附作用机理。

第三章

1、分配定律：利用化合物在两种互不相溶（或微溶）的溶剂中溶解度或分配系数的不同，使化合物从一种溶剂内转移到另外一种溶剂

中。经过反复多次萃取，将绝大部分的化合物提取出来。

2、植物性药材的浸出过程是由湿润、渗透、解吸、溶解及扩散等几个相互联系的阶段组成。

3、单级浸取：g=G/(@+1) ;@=G’/g’。

4、重复浸取：gn=G/(@+1)n。

5、超临界浸取：各种物质处于临界状态时，都有它固定的临界点温度T和压力p。物质的临界状态是指气态与液态共存的一种边缘状

态。在此状态中，液体的密度与其饱和蒸汽的密度相同，因此界面消失。超临界流体是指超过临界温度与临界压力状态的流体。如果某种流体处于临界温度之上，即T1>T，无论压力多高，也不能液化，这个状态的物质既不是液体也不是气体，而是处于两者之间的一种密度。因此，一种超临界流体可提供像气体一样能够渗入一种样品中的独特优点，同时仍具有液体的溶剂化能力。

6、超临界流体兼有气体和液体的双重特性，如粘度较小，扩散能力和渗透能力都较大，这些性质接近于气体；其密度较大，溶解能力

较大，这些性质接近于液体。

7、常用的超临界流体有二氧化碳、乙烯、乙烷、丙烯、丙烷和氨等。

8、结晶分离：在一定的条件下，任何一种物质溶解在某种溶剂中，都有一个最大限度，这个限度就是溶解度，也称为饱和浓度。

9、溶质浓度大于饱和浓度并达到一定的过饱和度时，有晶体析出。结晶包括三个过程：①行程过饱和溶液②结晶形成③晶体生长。

10、冷却或蒸发的速度越慢、晶种越小、机械搅拌越激烈，超溶解度曲线越向溶解度曲线靠近。介稳区宽度是选择合适结晶过饱和度的

依据。

11、传统的结晶制备方法（球磨法、粉碎法等）制得的晶种有一下缺点：①数目难以准确控制②晶种外观差。

12、影响整个结晶过程的因素有：溶液的过饱和度、杂质的存在、搅拌速度和各种物理场等。

13、膜分离：膜分离是借助特殊制造的、具有选择透过性能的薄膜，在某种推动力的作用下，利用流体中各组分对膜的渗透速率的差别

而实现组分分离的单元操作。

14、根据被分离物粒子或分子的大小和所采用的膜的结构可以将以压力差为推动力的膜分离过程分为微滤（MF）、超滤（UF）、纳滤和

反渗透（RO）。

15、影响膜分离的因素：a、膜材料，指膜的亲疏水性和电荷性会影响膜与溶质之间作用力的大小；b、膜孔径，膜孔径的大小直接影响

膜通量和膜的截留率，一般来说，在不影响截留率的情况下尽可能选取膜孔径较大的膜，这样有利于提高膜通量；c、操作条件（压力和流量）。另外料液本身的一些性质如溶液的pH值、盐浓度、温度等都对膜通量和膜的截留率有较大的影响。

16、浓差极化：由于膜的选择性透过因素，在膜的分离过程中，溶剂从高压侧透过膜到低压侧，大部分溶质被截留，溶质在膜表面附近

积累，造成由膜表面到溶液主体之间的具有浓度梯度的边界层，它将引起溶质从膜表面通过边界层向溶液主体扩散，这种现象称为浓差极化。

17、浓差极化对膜分离过程产生的不良影响：①由于浓差极化，膜表面处溶质的浓度升高，使溶质通过膜孔的传质推动力升高，当操作

压差一定时，膜分离过程的有效推动力下降，导致溶剂的渗透通量下降，②由于浓差极化，膜表面处溶质的浓度升高，使溶质通过膜孔的传质推动力增大，溶质的渗透通量增高，截留率降低，这说明浓差极化现象的存在对溶剂渗透通量的增加提出了限制，③膜表面处溶质的浓度高于溶解度时，在膜表面上将形成沉淀，会赌赛膜孔并减少溶剂的渗透通量，④会导致膜分离性能的改变，⑤会出现膜污染，膜污染严重时，几乎等于在膜表面又形成一层二次薄膜，会导致反渗透膜通过性能的大幅度下降，甚至完全消失。

18、不同的过滤对象选取合适过滤设备的因素有：①滤液的黏度、腐蚀性，②固态悬浮液的粒度、浓度以及可压缩性，③目的产物是存

在于液体部分还是在细胞等悬浮固体中。

19、离心分离的原理：是利用混合液密度差来分离料液。

20、手性：是指物体和它的镜像不能重合的特征。

21、手性分子：指具有手性的分子，即构型与其镜像不能重合的分子。手性分子都存在对映异构现象。

22、某一化学反应，如果在手性试剂、手性催化剂、手性溶剂等手性条件下进行，则可能生成或主要生成单一的对映异构体。

第四章

1、自由流体的特点：缺点：分散不稳定，组分容易分离。

2、固体制剂过程的常见的混合方法：搅拌混合、研磨混合、过筛混合。1Nsxi

3、样品均值：抽出一个样本，得到一批数据，每组数据的算术平均值称为样品均值，用x表示：xNsNi1标准偏差是用以表示数据波动幅度的一种方法，也成为均方差根，其计算方法为： 122S(xix) N1i

14、粉体颗粒化机制包括固体架桥、液体架桥、结合剂架桥、固体粒子间吸引力和封闭性结合。

5、配料罐的流体有两种混合状态，一是具有相同年龄的流体微元间的混合；二是不同年龄的流体微元的混合，称之为反混。形成反混

的原因：一是由不均匀的速度分不引起；二是由物料的流动方向相反的运动引起。

6、漩涡是离心力作用于旋转的液体所产生的。为消除漩涡通常采取在容器内安装挡板的办法，使搅拌体系的流型处于湍流区域，造成

从底到顶的大量循环，不会产生漩涡，不至于对搅拌轴形成往复的不平衡的作用力。将搅拌轴偏心安装，即不安装在设备的中心线上，也可以减少漩涡并提高轴向循环速率。

7、冷冻干燥是将需要干燥的药物溶液预先冻结成固体然后在低温低压下，利用冰的升华性，是物料低温脱水而达到干燥成粉体的一种

方法。



第五章

1、原料药生产车间工艺设计的基本顺序：①工艺流程设计②物料衡算③能量衡算④设备选择和计算⑤车间布置设计⑥管道设计⑦非工

艺条件设计⑧工艺部分设计概算。

2、口服固体制剂工艺特点：①该产品属非无菌制剂，按GMP要求，洁净度级别为300000级②如何确保药物不会通过任何途径受到混

杂和交叉污染③生产中的粉尘污染成为最突出的难点④对相对湿度有较严格的要求。

3、容器具的清洗：一般生产区内布置洁具清洗、存放间。洁具区内要设计容器具清洗、存放间，而且面积不能太小。使用的中转容器

应表面光洁、具耐磨性和易清洗性，以不锈钢制品为佳。清洗用水要根据被洗物是否直接接触药物来选择。不接触药品者可使用饮用水清洗，接触药物的容器具还要依据生产工艺的要求使用纯水或注射用水清洗。

4、参观走廊的设置：参观走廊的设置不仅是人、物流通道，保证了消防安全通道畅通，还与洁净区与外界有一定的缓冲，保证了生产

区域的洁净。参观走廊使参观者不影响生产，不破坏环境。

5、最终灭菌小容量注射剂车间GMP设计及要求：将“浓配→粗滤”生产区布置于100000级，将“稀配→精滤→灌装”生产区布置在10000级且其中灌装采用局部100级单向流保护；注射用水系统为80℃以上保温。

6、最终灭菌小容量注射剂（水针）车间设计要求具体如下：①车间设计要贯彻人、物流分开的原则，②按照GMP的规定如工艺无特殊

要求，一般洁净区温度问18~26℃，相对湿度为45%~65%。各工序需安装紫外线灯，③最终灭菌小容量注射剂生产车间需要排热、排湿，房间有浓配间、稀配间、工具清洗间、灭菌间、洗瓶间、洁具室等，灭菌检漏考虑通风。公用工程包括排水、供气、供热、强弱电、制冷通风、采暖等专业的设计应符合GMP。

7、简述原料药生产工艺特点，在其设计中如何贯彻GMP要素。

答：

8、请总结制剂工艺生产、制药设备和GMP三者之间的关系，并叙述如何在实际应用中贯彻。

答：

第六章

1、制药工业厂房的基本组件，一般是由基础、墙、柱、地面和楼板层、楼梯、屋顶和吊顶、门窗的组成。门窗造型要简单，不易积层，清扫方便，门框不得设门槛。

2、生产火灾危险分为甲、乙、丙、丁、戊类。从构件受到火的作用开始到构件失去支持能力（出现穿透性裂缝或到构件背面温度升高到220℃）为止的这段时间叫做耐火极限。

3、有爆炸危险的甲乙类生产部门，宜设在单层厂房靠外墙或多层厂房的最上一层靠外墙处

4、蒸汽供热系统这些设施包括蒸汽锅炉、去离子水装置、蒸汽分配装置、供气管网和耗热体系与设备。以高温有机载体为加热介质的

供热系统的设施主要由载热体的储罐、附有膨胀箱的加热器、循环泵和设置补偿器的管路等组成。

5、制药等生产企业供电系统包括：工厂变电所和配电房、生产用电设施以及架空配电网、电缆和测量仪表、继电保护等二次设备。

6、一次设备是指直接用于生产、输送和分配电能的电气设备，经由这些设备完成生产电能并将电能输送到用户的任务。主要的一次设

备有变压器、高压断路器、熔断器。

二次设备是指对一次设备的工作进行监视、测量、操作和控制的设备。

7、制药工业厂区动力及照明一般采用三相四线制（380/220V）。由于制药工业的特殊性，停电容易造成生产安全事故，故采用双回路进线供电系统。最常见的进线方案是一路电源来自发电厂或者电力系统变电站，作为正常的工作电源，而另一路电源则来自邻近单位的高压联络线，作为备用电源。

8、要正确处理电气失火事故，尽快断开失火设备的电源，不能用一般泡沫灭火器和水进行灭火，可以使用二氧化碳、四氯化碳、二氟

一氯一溴甲烷等灭火器，小面积时也可以采用干砂覆盖来进行待电灭火。

9、雷电过电压又称为大气过电压，是由于电力系统内的设备或建（构）筑物遭受来自大气中的雷击或雷电感应而引起的过电压，此电

压很高，电流很大，对系统的危险极大，必须加以防范。一般采用的防雷设备有接闪器和避雷器。具体形式有避雷针、避雷线、避雷带和避雷网等。

10、制冷方法可分为蒸汽压缩式制冷、吸收式制冷（氨水吸收式制冷装置和溴化锂吸收式制冷装置）和蒸汽喷气式制冷。

11、制药工业厂房的采暖不宜使用明火取暖，而应采用集中取暖。

12、常用的除湿方法：冷冻除湿、固体除湿、液体除湿。对于除湿量较大的装置多采用氯化锂转轮除湿机和三甘醇除湿机。

13、空气过滤的原理：惯性作用、扩散作用、拦截作用、静电作用、重力作用和分子间力等。

14、风量的大小，决定了洁净室的换气次数，可通过阀门或变频风机进行调节。。

15、我国药典规定制药用水为饮用水、纯水、注射用水及灭菌注射用水。

16、废气的处理方法主要有吸收法、吸附法、催化法以及膜分离等。

17、用于气体净化的吸收装置主要由填料塔、板式塔、喷淋塔、液膜吸收器和搅拌槽等。还有文丘里吸收器以及类似于喷淋塔的喷射式

吸收器等。

18、对于那些通过吸入或由于皮肤接触可使人致命、严重伤害或损害人类健康的废气，以及能够造成延迟或慢性伤害或损害人类健康的

废气，一般是通过反应吸收。

1、氰化氢以液碱吸收；

2、氯气以液碱吸收；

3、光气和氟光气的催化水解法处理；

4、氮氧化物用液碱吸收；

5、三氧化硫的处理。

19、与吸收法类似，合理的选择和利用高效吸附剂，是吸附法处理含有机污染物废气的关键。常用的吸附剂有活性炭、活性氧化铝、硅

胶、分子筛和褐煤等。

20、表征废水水质的指标很多，比较重要的有PH、悬浮物（SS）、生化需氧量（BOD）、化学需氧量（COD）等指挥。

21、废渣（液）的处理应根据废渣（液）的数量性质，并结合地区特点等进行综合比较，确定其处理方法。对有利用价值的，应考虑采

取回收或综合利用措施；对没有利用价值的可采取无害化堆置或焚烧等处理措施。

第12篇：基础工程课程设计

独立基础课程设计

一、设计资料

10号A轴柱底荷载： ①柱底荷载效应标准组合值：

FK1598KN,MK365KNm,Vk120KN; ② 柱底荷载效应基本组合值：

F2078KN,M455KNm,V156KN。持力层选用 ③ 号粘土层，承载力特征值

fak180KPa，框架柱截面尺寸500mm500mm，室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm。

二、独立基础设计

1、选用基础材料：C30混凝土，HRB335钢筋，预计基础高度0.8m。

2、基础埋深选择：根据任务书要求和工程地质资料，

第一层土：杂填土，厚0.5m，含部分建筑垃圾;

第二层土：粉质粘土，厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值

第三层土：粘土，厚1.5m，可塑，稍湿，承载力特征值

第四层土：全风化砂质泥岩，厚2.7m，承载力特征值

地下水对混凝土无侵蚀性，地下水位于地表下1.5m。

取基础底面高时最好取至持力层下0.5m，本设计取第三层土为持力层，所以考虑

取室外地坪到基础底面为0.5+1.2+0.5=2.2m。由此得基础剖面示意图如下：

ffak130KPa; 180KPa;

akfak240KPa;

3、求地基承载力特征值

根据粘土e=0.58,IL0.78,查表2.6得b0.3,d1.6

基础以上土的加权平均重度 m180.5201100.29.40.516.23KN/3

m2.2 持力层承载力特征值

fa（先不考虑对基础宽度修正）

fafakd(d0.5)1801.616.23(2.20.5)224.15KPa

m（上式d按室外地面算起）

4、初步选择基础尺寸

取柱底荷载标准值：Fk1598KN,MK365KNm,Vk120KN

计算基础和回填土重Gk时的基础埋深d(2.22.65)2.425m

基础底面积：

12A0fdaGFk159828.75m

224.150.7101.72520

由于偏心不大，基础面积按20％增大，即：

A1.2A01.28.7510.08m2

2初步选定基础底面面积Alb3.82.810.64m，且b=2.1m

5、验算持力层地基承载力

回填土和基础重：

GkGdA(0.7101.72520)10.64441.56KN

偏心距： ek0.8kFM3651200.226m

Pkmin>0，满足要求。

基地最大压力：

P6ekkFkGkmaxA(110.6456l)1598441.(1630..8216)

260.1KPa1.2fa(268.98KPa)

所以，最后确定基础地面面积长3.8m。宽2.8m。

6、计算基底净反力

取柱底荷

载

效

应

基

本

组

合

设

计

值F2078KN,M455KNm,V165KN.净偏心距

e4551560.n,0MN207880.28m

基础边缘处的最大和最小净反力：

Pn,maxF16en,02078n,minlb(l)(160.28)281.64KPa3.82.83.8108.96KPa

7、基础高度

柱边基础截面抗冲切验算（见图2）

：

l3.8m,b2.8m,atbc0.5m,ac0.5m.初步选定基础高度h800mm,分两个台阶，每阶高度均为400mm的。h0800(4010)750mm（有垫层）。

aa2h0.520.752m

bt0batamab250020001250mm

2因偏心受压,Pn取Pn，max281.64KPa

冲切力：

因 b2.8mbc2h00.520.752m（即：冲切在地面范围内）

bbac[()b]()hFPh0222222.10.53.80.50.75)]

281.64[(220.75)2.8(22lcln,max02664.67KN抗冲切力：

0.7hpftamh00.71.01.431031.250.75938.44KN664.67KN,满足要求！

8、变阶处抗冲切验算

b1.5m,a2.0m,h40050350mma

aa2h1.520.352.2mb2.8mt1101bt0

1 取ab=2.2m

ama1.52.2a1.85m t2b

2 冲切力：

Flla1b[()b(1h01)]Pn,max22h01222b2 281.64[(3.820.35)2.82.80.5(0.35)] 2222408.38KN抗冲切力：

0.7hpftamh010.71.01.431031.850.35648.15KN408.38KN

满足要求。

9、配筋计算

选用HRB335级钢筋，

（1）

基础长边方向

1—1截面（柱边）

柱边净反力：

fy300Nmm

2lac(pPn,IPnmin2lPn,min)n,max3.80.5108.96(281.64108.96)

23.8206.66KPa悬臂部分净反力平均值：

1(1(281.64206.66)244.15KPa )2Pn,maxpn,I

2 弯矩：

221Pn,maxPn,I(l)(2b)1244.15(3.80.5)(22.80.5)bc24ac MI24 2675.78KNm6675.782M10I3337.2mm AS,10.9f0.9300750yh0

III—III截面(变阶处)

la1(Pn,maxPn,min)Pn,Ⅲ2l3.82.0(281.64108.96)

108.9623.8240.74KPaPn,min

21Pn,maxPn,Ⅲ（la1)(2b)b1MⅢ24221281.64240.74(3.82.0)(22.81.5) 242250.35KNm250.35102MⅢ

2649mmAS,Ⅲ0.9fyh010.9300350比较AsⅠ 和As,Ⅲ，应AsⅠ按配筋

，实际配 16@180 ,,则钢筋根数：

62800402n117,180

As201.1173418.7mm2（2）基础短边方向

因为该基础受单向偏心荷载作用，所以，在基础短边方向的基底反力可按均布分布计算，取

11Pn(pn,maxpn,min)(281.64108.85)261.19KPa

22弯矩： II-II截面：

21Pn,maxPn,min(bbc)(2lac)M24221261.19(2.80.5)(23.80.5)

24466.32KNm466.32106MI2303mm2 AS,0.9fyh00.9300750IV-IV截面(变阶处) MV1Pn,maxPn,min2bb1)(2la1)（24221281.64108.96(2.81.5)(23.82) 242176.5KNmAS,IV176.5102MⅢ1868mm

0.9fyh010.93003506比较AS,II 和AS,IV，应AS,II按配筋

，实际配 22 12@180 则钢筋根数：

3800402n122180

10、基础详图配筋大样图：

见施工图

三、B、C两轴计算

2113.1222488.2mmAs

1、由任务书得：10号B轴柱子基底荷载为：

B轴：Fk2205KN,Mk309KNm,Vk117KN;

试取

A\'0lb43.614.4m

持力层承载力特征值：

ff(b3)(d0.5)aakbdm

1800.39.4(3.63)1.616.23(2.20.5)

225.84KPa

基础底面积：

22052 11.96mA0faGd225.840.7101.72520Fk

基础面积按20％增大，即：

A1.2A01.211.9614.35m2

2初步选定基础底面面积Alb43.614.4m

2、验算持力层地基承载力

回填土和基础重：

GkGdA(0.7101.72520)14.4597.6KN

3091170.8lMk

偏心距： ek0.145m0.8m

597.66FkGk220

5 P>0，满足要求。

kmin

基地最大压力：

Al14.44.8229.9KPa1.2fa1.2224.15268.98KPaPkmaxG6e2205597.660.145F(1)(1)kkk

所以，最后确定基础地面面积长4m；宽3.6m。

3、计算基底净反力

取柱底荷载效应基本组合设计值：

F2866KN,M402KNm,V153KN.净偏心距： en,0M4021530.80.183m N2866 基础边缘处的最大和最小净反力：

Pn,maxn,minF16en,0286660.183244.56KPa ()(1)153.50KPalbl4.03.64.8

4、基础高度

柱边基础截面抗冲切验算（见图3）

l4.0m,b3.6m,atbc0.5m,ac0.5m.初步选定基础高度h800mm,分两个台阶，每阶高度均为400mm的。h0800(4010)750mm（有垫层）。

aa2hbt00.520.752mb3.6m

取ab2m

atamnab250020001250mm

2P取Pn，max244.56KPa

冲切力：

因 b2.8mbc2h00.520.752m（即：冲切在地面范围内）

FlblatPn,max[(h0)b(bch0)]2222223.60.534.00.5244.56[(0.75)3.6(0.75)]2222723.90KN抗冲切力：

0.7hp ftamh00.71.01.43101.250.75938.44KN732.90KN39

满足要求！

5、变阶处抗冲切验算

atb11.5m,a12.0m,h0140050350mm

abat2h011.520.352.2mb3.6m

取ab=2.2m

ama1.52.2a1.85m t2b

2 冲切力：

Flbb1la1Pn,max[(h01)b(h01)]2222223.60.54.02281.64[(0.35)3.6(0.35)]2222452.44KN抗冲切力：

0.7hpftamh010.71.01.43101.850.35648.15KN452.44KN3满足要求。

6、由任务书得：10号C 轴柱子基底荷载为：

C轴：Fk1727KN,Mk428KNm,Vk114KN;

试取

A\'0lb43.614.4m 由A轴计算得持力层承载力特征值：

2f224.15KPa a12计算基础和回填土重Gk时的基础埋深d(2.22.65)2.425m 基础底面积：

17272 9.46mA0faGd224.150.7101.72520Fk

由于偏心不大，基础面积按20％增大，即：

A1.2A01.29.4611.35m2

2 初步选定基础底面面积Alb3.8311.4m，且b=3m不需再对进行修正。

7、验算持力层地基承载力

回填土和基础重：

faGkGdA(0.7101.72520)11.4473.1KN

4281140.8lMk

偏心距： ek0.236m0.633m

6FkGk1727473.10

P>0，满足要求。

kmin

基地最大压力：

Al11.43.8264.91KPa1.2fa1.2224.15268.98KPaPkmaxG6e1727473.1060.236F(1)(1)kkk

所以，最后确定基础地面面积长3.8m；宽3.0m。

8、计算基底净反力

取柱底荷载效应基本组合设计值：

F2245KN,M557KNm,V149KN.净偏心距： en,0M5571490.80.301m N2245 基础边缘处的最大和最小净反力：

Pn,maxn,minF16en,0224560.301290.52KPa ()(1)103.34KPalbl3.83.03.8

9、基础高度

柱边基础截面抗冲切验算（见图3）

l3.8m,b3.0m,atbc0.5m,ac0.5m.

初步选定基础高度h800mm,分两个台阶，每阶高度均为。 h800(4010)750mm（有垫层）0400mm

的。

aa2hbt00.520.752mb3.0m

取ab2m

atamnab250020001250mm

2P取Pn，max290.52KPa

冲切力：

因 b3.0mbc2h00.520.752m（即：冲切在地面范围内）

FlblatbPn,max[(h0)b(ch0)]2222223.00.53.80.5290.52[(0.75)3.0(0.75)]2222711.77KN抗冲切力：

0.7hpftamh00.71.01.431031.250.75938.44KN711.77KN满足要求！

10、变阶处抗冲切验算

atb11.5m,a12.0m,h0140050350mm

abat2h011.520.352.2mb3.0m

取ab=2.2m

atamab21.52.21.85m

冲切力：

FlPn,max[(bla1h01)b(b1h01)]222222290.52[(3.00.53.820.35)3.0(0.35)]2222432.87KN抗冲切力：

0.7hpftamh010.71.01.43101.850.35648.15KN432.87KN3 满足要求。

根据以上计算，可以绘制出基础平面布置图和A轴柱子基础大样图。见基础平面布置图。

第13篇：基础工程心得

求实

进取

创业

报国

城建学院工程管理专业

《基础工程》心得体会

因为专业需要，我们选修了《基础工程》这门课程，就我们了解，它是一门工程学科，专门研究建造在岩土地层上建筑物基础及有关结构物的设计及建造技术的工程学科，在土力学的基础上还涉及到工程地质学、弹性力学、塑形力学、动力学、结构设计和施工等方面。

该《基础工程》课程总共包括10章内容，分别是浅基础、连续基础、桩基础、基础处理、土木合成材料、挡基础、基坑工程、特殊土地基以及动力机器基础与地基基础抗震。我们主要学习了浅基础、桩基础、基础处理、挡基础。

在浅基础这一章中，我们清楚了浅基础的类型，按照结构形式可以分为：扩展基础、联合基础、柱下条形基础、柱下交叉条形基础、筏型基础、箱型基础、壳型基础。墙下条形基础和柱下独立基础统称为扩展基础，它的作用是把墙体或柱的荷载侧向扩展到土中，使之满足地基承载力和变形的要求；联合基础主要指同列相邻两柱公共的钢筋混凝土基础；将同一方向上若干个柱子的基础连成一体而形成柱下条形基础，它的抗弯刚度较大，具有调整不均匀沉降的能力；如果基础软弱且在两个方向分布不均，需要基础在两个方向都具有一定的刚度来调整不均匀沉降，则可在柱网下沿纵横两向分别设置钢筋混凝土条形基础，从而形成柱下交叉条形基础；当柱下交叉条形基础底面积占建筑物平面面积的比例比较大，或者建筑物在使用上有要求是，可以在建筑物的柱、墙下方做成一块满堂的基础，由于它的底面积比较大，故可减少基础压力，提高基础土的承载力，增强基础的整体性，调整不均匀沉降；箱型基础是由钢筋混凝土的底板、顶板、外墙和内墙组成的有一定高度的整体空间结构，适用于软弱地基土的高层、重型或对不均匀沉降有严格要求的建筑物；壳型基础更好的发挥混凝土抗压性能好的特性，省材料，造价低。求实

进取

创业

报国

城建学院工程管理专业

通过桩基础的学习，我们知道它是有桩、土和承台共同组成的基础，可以分为低承台桩基础和高承台桩基础。按照受力状况的不同可以分为：竖向抗压桩、竖向抗拔桩、水平受荷桩和复合受荷桩；按桩的性状和竖向受力情况，可以分为：端承型桩和摩擦型桩；根据施工方法的不同，可以分为：预制桩和灌注桩。桩主要有以下五大作用：

1、传递荷载；

2、消除地基液化影响，对于液化基础穿过液化土层，将荷载传给稳定的不液化层；

3、减少沉降；

4、抵抗水压力；

5、改变地基基础的动力特性。

在地基处理的学习过程中，我们了解了它的目的与内容主要包括：

1、提高地基土的抗剪强度，以满足设计对地基承载力和稳定性的要求；

2、改变地基的变性性质，防止建筑物产生过大的沉降和不均匀沉降以及侧向变形等；

3、改善地基的渗透性和渗透稳定，防止渗流过大和渗透破坏；

4、提高地基土的抗震性能，防止液化，隔振的减小振动波的振幅等；

5、消除黄土的湿陷性，膨胀土的胀缩性等。地基处理的方法有：碾压及夯实、换图垫层、排水固结、振密挤密、置换及拌入、加筋等。

我们了解了基坑工程中基坑维护结构形式，有：放坡开挖及简易支护、悬臂式维护结构、重力式维护结构、内承式围护结构、拉锚式围护结构、土钉墙围护结构。我们还知道了挡土墙的各种类型：重力式挡土墙、悬臂式挡土墙、扶壁式挡土墙、板桩式挡土墙。

我们不仅通过课本学习地基基础，而且我们还去了一些典型的工地进行一段短暂的实习，书本与实践的有效结合更能是我们对课堂上的知识加以消化与理解，学会学以致用才是我们最终的目标。我们去过晶崴大酒店二期工程，该工程用的就是浅基础，西南面用了内支撑和排桩的支护方法，防止沉降塌陷，我们还去了绿地，看到了许多巨大的灌注桩，有的正在破桩，有的正在做承台，类型也是我们之前所学到的。我想大家更喜欢通过这样的求实

进取

创业

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方式去学习这门课程，通过零距离的接触，体会到工程的过程，发现其中的细节，积累相关的经验，更好的全面了解地基基础。

第14篇：基础工程承包合同

基础工程承包合同

发包人：

承包人：

为保证本工程顺利的完成，遵照《中华人民共和国合同法》及相关法律、法规，甲乙双方本着平等、自愿、诚实、信用的原则，特签订本协议，双方必须严格遵守。

第一条工作概况

1、工程名称：咸丰县永鑫不锈钢制品有限公司

2、工程地点：咸丰县工业园区

第二条工程内容

承包内容及范围：场地土石方开挖回填及钢屋架基础工程计价标准：双方协商价（详见：附表1）

1、增加工程量或基础超深按原协商单价计算。

2、原协商单价表内没有的，增加工程量按市场价协商。

第三条合同工期

1、开工日期：

2、竣工日期：从开工之日起，至工程有效工期为

第四条质量安全

1、甲方负责表前水电通，负责周边工作协调，保证乙方施工正常运转。

2、工程质量标准：乙方按国家建筑工程规范要求，在施工过程中凡属乙方的责任概由乙方负责，乙方必须到文明施工，保证安全，保证工程质量达到合格标准。

第五条合同价款

合同价款总金额：元（￥：元）。以实际完成工程量为准。工程款不含任何税费。

第六条甲方权利义务

1、甲方负责本工程用地及施工中的协商工作，保证工程的顺利进行。

2、甲方保证在合同签订设计资料核准后，5个工作日内提供相关施工图纸给乙方。

3、甲方委托监理单位对工程施工安全、质量、进度及相关事宜做好协调工作。

4、甲方应在5个工作日对乙方进入新的单项工程进行技术交底。

第七条乙方权利义务

1、乙方必须文明施工，安全责任概由乙方负责。

2、工程完工后，乙方按相关要求撤出场地，清除生活区及施工现场废弃物。

3、乙方必须按时支付民工工资，未到甲方付款时间不得以任何理由停工，不得以任何理由有不良行为的产生。

第八条付款方式

1、本工程甲方在收到乙方月进度报表后，7个工作日内认可后支付该部份工程的按每月工程量的70%支付工程款，以此类推。

2、本工程竣工验收合格后，二个月内甲方保证付给乙方全部工程款。

第十条违约责任

1、甲方向乙方承诺按合同约定的期限和方式支持应当支付的款项，否则，甲方应承担实际发生的工程造价的1%的违约金。

2、乙方必须按时保持质量完成该工程，否则，乙方应承担实际发生的工程造价的1%的违约金，未到甲方付款时，乙方不得以任何理由停工，待料和其它不良行为产生，否则，由此产生的一切后果由乙方承担。

第十一条其它条款

1、如遇人力不可抗拒的自然灾害，甲乙双方协商解决，另行签订补充协议，其工期顺延。

2、乙方每月25日向甲方提交书面实际进度工程量，甲方确认后，次月15日前支付乙方当月工程款。

3、工程款全部付清，本合同自然失效。

4、本合同一式二份，甲乙双方各执一份，具有同等法律效力。

5、未尽事宜，双方友好协商，本合同约定双方签字（盖章）后生效。

发包人（公章）承包人（公章）

法定代表人：法定代表人：

电话：电话：

年月日年月日

第15篇：基础工程课程设计

基础工程课程设计

专业:土木工程班级：土木四班学号：201103160430 姓名：王华瑞

独立基础课程设计计算书

一、设计资料

10号题A轴柱底荷载：

① 柱底荷载效应标准组合值：Fk=1598KN, Mk=365KN·m, Vk=120KN; ② 柱底荷载效应基本组合值：F=2078 KN, M=455KN·m, V=156KN。持力层选用③号粘土层，承载力特征值fak=180KPa,框架柱截面尺寸为500×500mm,室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm。

二、独立基础设计

1.选择基础材料：C25混凝土，HPB235钢筋，预估基础高度0.8m。

2.埋深选择：根据任务书要求和工程地质资料: 第一层土：杂填土，厚0.5m，含部分建筑垃圾; 第二层土：粉质粘土，厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值fak=130 KPa；第三层土：粘土，厚1.5m，可塑，稍湿，承载力特征值fak=180 KPa；第四层土：全风化沙质泥岩，厚2.7m，承载力特征值fak=240 KPa；地下水对混凝土无侵蚀性，地下水位于地表下1.5m。

取基础底面高时最好取至持力层下0.5m，本设计取第三层土为持力层，所以考虑取外地坪到基础底面为0.5+1.2+0.5=2.2m。由此得基础剖面示意图如下：

3.求地基承载力特征值fa 根据粘土e=0.58, =0.78, 查表2.6得=0.3, =1.6 基底以上土的加权平均重度

=16.23KN/m³

持力层承载力特征值fa（先不考虑对基础宽度修正） fa=fak+ (d－0.5)=180+1.6×16.23×(2.2－0.5)=224.15 KPa (上式d按室外地面算起) 4.初步选择基底尺寸

取柱底荷载标准值：Fk=1598KN, Mk=365KN·m, Vk=120KN 计算基础和回填土重GK时的基础埋深d=0.5(2.2+2.65)=2.425m 基础底面积：A0= Fk/(fa－d)=1598/(224.15－0.7×10－1.725×20)=8.74m² 由于偏心不大，基础底面积按20％增大，即： A=1.2A0=1.2×5.65=10.50m²

初步选定基础底面面积A=l·b=4.2×2.7=11.34m²,且b=2.7m

回填土和基础重：=d•A=(0.7×10+1.725×20)×11.34 =470.61KN 偏心矩：===0.222m0, 满足要求。

基底最大压力=(1+6/l)×（1+） =240.27KPa

取柱底荷载效应基本组合设计值：F=2078KN, M=455KN, V=156KN。净偏心矩：=M/N=[(455+156×0.8)/2078]=0.28m 基础边缘处的最大和最小净反力 =()=×(1±)

7.基础高度（采用阶梯形基础）柱边基础截面抗冲切验算（见图2）

l=4.2m, b=2.7m, =0.5m, =0.5m。初步选定基础高度h=800mm,分两个台阶，每阶高度均为400mm的。=800－(40+10)=750mm(有垫层) =+2=0.5+2×0.75=2m

=[(l／2－／2－)b－(b／2－／2－)²] =256.30×[(4.2／2－0.5／2－0.75)×2.7－(2.7／2－0.5／2－0.75)²] =729.81KN 抗冲切力：

0.7=0.7×1.0×1.27×10³×1.25×0.75

=833.44KN>729.81, 满足要求。 8.变阶处抗冲切验算

=1.45m, =2.2m, =400－50=350mm =1.45+2×0.35=2.15m

=256.30×[(4.2／2－2.2／2－0.35)×2.7－(2.7／2－1.45／2－0.35)²]

=430.42KN 抗冲切力：

0.7=0.7×1.0×1.27×10³×1.95×0.35

=606.74KN>430.42KN，满足要求。 9.配筋计算

选用的HPB235级钢筋，=210N/mm² (1) 基础长边方向

Ⅰ–Ⅰ截面（柱边）

柱边净反力：+[(l+)／2l]×(－) =109.95＋

[(4.2+0.5)

／(256.30-109.95) =191.83KPa 悬臂部分净反力平均值：

1／2（＋）=0.5×（256.30+191.83）=224.07KPa 弯矩：=1/24(l-)²(2b+) =1/24×224.07×(4.2-0.5)²×(2×2.7+0.5) =754.09KN•m

8.4]

× =/0.9=754.09×/0.9×210×750=5320mm² Ⅲ–Ⅲ截面处（变阶处）

+[(l+)/2l](－)

=109.95＋[(4.2+2.2)／(2×4.2)]×(256.30-109.95) =221.45KPa =1/24(l-)²(2b+)

=1/24×[(256.30+221.45)/2]×(4.2-2.2)²×(2×2.7+1.45) =272.717KN•m = /0.9=272.717×/0.9×210×350=4123mm² 比较和，应按配筋，实际配22Φ18@200 则钢筋根数：n=4200/200+1=22， =254.5×22=5599mm² (2) 基础短边方向

因为该基础受单向偏心荷载作用，所以，在基础短边方向的基底反力可按均匀分布计算，取=0.5(+)=0.5×(256.30+109.95) =183.125KPa 与长边方向的配筋计算方法相同，可得Ⅱ–Ⅱ截面（柱边）的计算配筋值=1911mm²,Ⅳ–Ⅳ截面（变阶处）的计算配筋值=892mm²(以上做法均同长边方向做法，即该基础为方形)。因此按在短边方向配筋实际配20Φ10@150。

则钢筋根数n=2700/150+1=19，=113.1×19=12148.9mm² 10.基础配筋大样图：见施工图 11.确定B、C两轴柱子基础底面尺寸

由任务书得：2号题B、C两柱子基底荷载分别为： B轴：Fk=2205KN, Mk=309KN·m, Vk=117KN C轴：Fk=1727KN, Mk=428KN·m, Vk=114KN 由前面计算得持力层承载力特征值fa=224.15KPa 计算基础和回填土重时的基础埋深d=2.425m B轴基础底面积：A0= Fk/(fa－d)=2205/(224.15－0.7×10－1.725×20)=12.07m²

基础底面积按20%增大，即：A=1.2=1.2×12.07=14.49m² 初步选定基础底面面积A=l·b=4.9×3=14.7 m²（>14.49m²）,且b=3 m，不需要再对fa进行修正。

C轴基底底面积：A0= Fk/(fa－d)=1727/(224.15－0.7×10－1.725×20)=9.45m²

基础底面积按20%增大，即：A=1.2=1.2×9.45=11.34m² 初步选定基础底面面积A=l·b=4.2×2.7=11.35 m²（>11.34m²）,且b=2.7m

根据以上计算，可以绘制出基础平面布置图和A轴柱子基础大样图。

第16篇：基础工程.doc

天然地基和人工地基

天然地基：不需要对地基进行处理就可以直接放置基础的天然土层。人工地基：天然土层的土质过于软弱或不良的地质条件，需要人工加固或处理后才能修建的地基。

当土层的地质状况较好，承载力较强时可以采用天然地基；而在地质状况不佳的条件下，如坡地、沙地或淤泥地质，或虽然土层质地较好，但上部荷载过大时，为使地基具有足够的承载能力，则要采用人工加固地基，即人工地基。地基的设计

支承由基础传递的上部结构荷载的土体（或岩体）。为了使建筑物安全、正常地使用而不遭到破坏，要求地基在荷载作用下不能产生破坏；组成地基的土层因膨胀收缩、压缩、冻胀、湿陷等原因产生的变形不能过大。

在进行地基设计时，要考虑：

①基础底面的单位面积压力小于地基的容许承载力。

② 建筑物的沉降值小于容许变形值。

③ 地基无滑动的危险。

由于建筑物的大小不同，对地基的强弱程度的要求也不同，地基设计必须从实际情况出发考虑三个方面的要求。有时只需考虑其中的一个方面，有时则需考虑其中的两个或三个方面。若上述要求达不到时，就要对基础设计方案作相应的修改或进行地基处理（对地基内的土层采取物理或化学的技术处理，如表面夯实、土桩挤密、振冲、预压、化学加固和就地拌和桩等方法），以改善其结构性质，达到建筑物对地基设计的要求。地基的种类

从现场施工的角度来讲地基，地基可分为天然地基、人工地基。地基就是基础下面承压的岩土持力层。天然地基是不需要人加固的天然土层，其节约工程造价。人工地基：经过人工处理或改良的地基。当土层的地质状况较好，承载力较强时可以采用天然地基；而在地质状况不佳的条件下，如坡地、沙地或淤泥地质，或虽然土层质地较好，但上部荷载过大时，为使地基具有足够的承载能力，则要采用人工加固地基，即人工地基。地基的处理

在进行地基设计时，要考虑：

①基础底面的单位面积压力小于地基的容许承载力。

② 建筑物的沉降值小于容许变形值。

③ 地基无滑动的危险。

由于建筑物的大小不同，对地基的强弱程度的要求也不同，地基设计必须从实际情况出发考虑三个方面的要求。有时只需考虑其中的一个方面，有时则需考虑其中的两个或三个方面。若上述要求达不到时，就要对基础设计方案作相应的修改或进行地基处理（对地基内的土层采取物理或化学的技术处理，如表面夯实、土桩挤密、振冲、预压、化学加固和就地拌和桩等方法），以改善其工程性质，达到建筑物对地基设计的要求。

人工地基处理示意图

在建筑学中地基的处理是十分重要的，上层建筑是否牢固地基有无可替代的作用。建筑物的地基不够好，上层建筑很可能倒塌，这样说一点也不为过，而地基处理的主要目的是采用各种地基处理方法以改善地基条件。

地基处理的对象是软弱地基和特殊土地基。我国的《建筑地基基础设计规范》（GBJ7－89）中明确规定：“软弱地基系指主要由淤泥、淤泥质土、冲填土、杂填土或其它高压缩性土层构成的地基”。

特殊土地基带有地区性的特点，它包括软土、湿陷性黄土、膨胀土、红粘土和冻土等地基。

对于地基的改善措施主要有以下五方面：

1.改善剪切特性

地基的剪切破坏表现在建筑物的地基承载力不够；使结构失稳或土方开挖时边坡失稳；使临近地基产生隆起或基坑开挖时坑底隆起。因此，为了防止剪切破坏，就需要采取增加地基土的抗剪强度的措施。

2.改善压缩特性

地基的高压缩性表现在建筑物的沉降和差异沉降大，因此需要采取措施提高地基土的压缩模量。

3.改善透水特性

地基的透水性表现在堤坝、房屋等基础产生的地基渗漏；基坑开挖过程中产生流沙和管涌。因此需要研究和采取使地基土变成不透水或减少其水压力的措施。

4.改善动力特性

地基的动力特性表现在地震时粉、砂土将会产生液化；由于交通荷载或打桩等原因，使邻近地基产生振动下沉。因此需要研究和采取使地基土防止液化，并改善振动特性以提高地基抗震性能的措施。

5.改善特殊土的不良地基的特性

主要是指消除或减少黄土的湿陷性和膨胀土的胀缩性等地基处理的措施。

这些是基本的改善措施，如果要有坚固的地基就必须根据实际情况来选择合适的处理方法，以下几种地基的处理方法是比较实用的。

一、换填法：当建筑物基础下的持力层比较软弱、不能满足上部结构荷载对地基的要求时，常采用换土垫层来处理软弱地基。即将基础下一定范围内的土层挖去，然后回填以强度较大的砂、碎石或灰土等，并夯实至密实。

二、预压法：预压法是一种有效的软土地基处理方法。该方法的实质是，在建筑物或构筑物建造前，先在拟建场地上施加或分级施加与其相当的荷载，使土体中孔隙水排出，孔隙体积变小，土体密实，提高地基承载力和稳定性。堆载预压法处理深度一般达10m左右，真空预压法处理深度可达15m左右。

三、强夯法：强夯法是法国L·梅纳（Menard）1969年首创的一种地基加固方法，即用几十吨重锤从高处落下，反复多次夯击地面，对地基进行强力夯实。实践证明，经夯击后的地基承载力可提高2～5倍，压缩性可降低200～500％，影响深度在10m以上。

四、振冲法：振冲法是振动水冲击法的简称，按不同土类可分为振冲置换法和振冲密实法两类。振冲法在粘性土中主要起振冲置换作用，置换后填料形成的桩体与土组成复合地基；在砂土中主要起振动挤密和振动液化作用。振冲法的处理深度可达10m左右。

五、深层搅拌法：深层搅拌法系利用水泥或其它固化剂通过特制的搅拌机械，在地基中将水泥和土体强制拌和，使软弱土硬结成整体，形成具有水稳性和足够强度的水泥土桩或地下连续墙，处理深度可达8～12m。施工过程：定位—沉入到底部—喷浆搅拌（上升）—重复搅拌（下沉）—重复搅拌（上升）—完毕

六、砂石桩法：振动沉管砂石桩是振动沉管砂桩和振动沉管碎石桩的简称。振动沉管砂石桩就是在振动机的振动作用下，把套管打入规定的设计深度，夯管入土后，挤密了套管周围土体，然后投入砂石，再排砂石于土中，振动密实成桩，多次循环后就成为砂石桩。也可采用锤击沉管方法。桩与桩间土形成复合地基，从而提高地基的承载力和防止砂土振动液化，也可用于增大软弱粘性土的整体稳定性。其处理深度达10m左右。

七、土或灰土挤密桩法：土桩及灰土桩是利用沉管、冲击或爆扩等方法在地基中挤土成孔，然后向孔内夯填素土或灰土成桩。成孔时，桩孔部位的土被侧向挤出，从而使桩周土得以加密。土桩及灰土桩挤密地基，是由土桩或灰土桩与桩间挤密土共同组成复合地基。土桩及灰土桩法的特点是：就地取材，以土治土，原位处理、深层加密和费用较低。

用这些方法可以使地基比较坚固，但并没有什么是完美的，同样地基处理技术也在不断的完善与改进中。近40年来，国外在地基处理技术方面发展十分迅速，老方法得到改进，新方法不断涌现。在20世纪60年代中期，从如何提高土的抗拉强度这一思路中，发展了土的“加筋法”；从如何有利于土的排水和排水固结这一基本观点出发，发展了土工合成材料、砂井预压和塑料排水带；从如何进行深层密实处理的方法考虑，采用加大击实功的措施，发展了“强夯法”和“振动水冲法”等。另外，现代工业的发展对地基工程提供了强大的生产手段，如能制造重达几十吨的强夯起重机械；潜水电机的出现，带来了振动水冲法中振冲器的施工机械；真空泵的问世，才能建立真空预压法；生产了大于200个大气压的压缩空气机，从而产生了“高压喷射注浆法”。[1] 地基基础允许承载力

地基基础允许承载力是指在保证地基稳定的条件下，房屋和构筑物的沉降量不超过容许值的地基承载力。中国制定的“工业与民用建筑地基基础设计规范”（TJ7-74）中规定，在基础宽度小于3米，埋深0.5—1.0米的条件下，粘性土主要根据孔隙比（e）、天然含水量（Wo）、相对含水量（Wb）考虑。砂根据饱和度（Sr）和紧密度（D）决定，也可按标准贯入试验及钻探试验锤击数确定地基承载力。当基础宽度大于3米，埋深大于1米时，必须按下式校正：P=[σ]+ k1r0（b-3）+k2r（h-1）。式中P为计算承载力（吨/平方米），[σ]为按表查得的承载力（吨/平方米），r0及r为地基土持力层的天然容重（地下水位以下取水下容重，吨/立方米），k1及k2为安全系数，取2—3。人工地基处理

人工地基的处理方法有密实法、换土法和加固法三类：密实法

用密实法处理地基又可分为：①碾压夯实法：对含水量在一定范围内的土层进行碾压或夯实。此法影响深度约为200毫米,仅适于平整基槽或填土分层夯实。②重锤夯实法：利用起重机械提起重锤，反复夯打(图a)，其有效加固深度可达1.2米。此法适用于处理粘性土、砂土、杂填土、湿陷性黄土地基和对大面积填土的压实以及杂填土地基的处理。③机械碾压法：用平碾、羊足碾、压路机、推土机及其他压实机械压实松散土层(图b)。碾压效果取决于被压土层的含水量和压实机械的能量。对于杂填土地基常用 8～12吨的平碾或13～16吨的羊足碾，逐层填土，逐层碾压。④振动压实法：在地基表面施加振动力,以振实浅层松散土（图c）。振动压实效果取决于振动力、被振的成分和振动时间等因素。用此法处理以砂土、炉渣、碎石等无粘性土为主的填土地基，效果良好。⑤强夯法：利用重量为8～40吨的重锤从6～40米的高处自由落下，对地基进行强力夯实的处理方法。经过强夯的地基承载能力可提高3～4倍,以至6倍，压缩性可降低200～1000％,影响深度在10米以上。此法适用于处理砂土、粉砂、黄土、杂填土和含粉砂的粘性土等。施工时噪声与振动较大。⑥堆载预压法：在堆积荷载作用下，使饱和软土层排水固结，提高抗剪能力，增加地基的稳定性。⑦砂井堆载预压法（图d）:在软土层中按一定距离打入管井,井中灌入透水性良好的砂,形成排水“砂井”，在堆载预压下，加速地基排水固结，提高地基承载能力。此外，还有挤密砂桩法和振动水冲桩法等。换土法

当地基持力层软弱，密集法不能满足建筑物荷载要求时，可采用换土垫层的办法处理土层。此法是先将基础底下一定深度的软弱土层挖出，回填砂、碎石、素土或灰土等，逐层夯实，便成为承载能力较高的垫层（图e）。加固法

用加固法处理地基可分为：①化学加固法：通过压力灌注或搅拌混合等措施，使化学溶液或胶结剂进入土层，使土粒胶结。所用浆液主要有：高标号硅酸盐水泥和速凝剂配制成的水泥浆液；以水玻璃为主加氯化钙配制成的水玻璃浆液；以丙烯酸氨为主的浆液；以重铬酸盐木质素浆等纸浆液为主的浆液。目前应用较多的是水泥浆液；纸浆液虽加固效果较好，但有毒，会污染地下水。②高压旋喷法：利用喷射化学浆液与土粒混合搅拌处理地基（图f）。目前多使用水泥浆液。为防止浆液流失，常加入三乙醇胺和氯化钙等速凝剂。此法还可用于建筑物地基的补强。③硅化加固法：此法是在渗透性较强的土层，利用一定的压力，把浆液通过下端带孔的管子注入土中，使土粒胶结起来。其加固效果同所用的化学溶液浓度、土壤渗透性和注液压力有关。对于渗透系数每分钟小于 10-6米的粘性土，压力注入的硅酸钠溶液要依靠电渗作用，才能进入土层空隙，这种方法称为电硅化法。此法加固作用快，工期短，还可用来制止流砂、堵塞泉眼，也可用于加固已建工程。

第17篇：基础工程学习心得

基础工程学习心得

这学期我们开设了《基础工程》，任何房屋都有基础，那基础工程的重要程度就不言而喻了。随着课程学习的不断深入，我对基础工程这门课程也逐渐的有了更加深刻的理解。学习了这门课程，也让我有诸多的收获！

《基础工程》课程总共包括七章内容，包括了地基基础设计原则，浅基础，连续基础，桩基础，基坑工程，地基处理，特殊土地基，地基基础抗震。我们主要学习了浅基础，连续基础，桩基础，和地基处理。

浅基础这一章中，我们学习了浅基础按不同标准的分类。按照受力条件可分为刚性基础（也称无筋扩展基础）和钢筋混凝土扩展基础两大类。而浅基础根据构造形式的不同又可以分为刚性扩大基础，单独和联合基础，条形基础，筏板和箱形基础

通过桩基础的学习，我们知道了单桩，单排桩，多排桩不同的特性，以及各种桩基础的适用条件。桩基础按承台位置可分为高桩承台基础，低桩承台基础。按施工方法可分为沉桩，灌注桩，管桩基础，钻埋空心桩。按桩的设置效应分为挤土桩，部分挤土桩和非挤土桩。按承载性状可以分为摩擦桩，端承桩，主动桩，被动桩，竖直桩与斜桩。按桩身材料的组成成分又可以分为钢桩，钢筋混凝土桩。根据基桩的构造不同，可分为钢筋混凝土钻孔灌注桩，钢筋混凝土预制桩，钢桩。这一章还介绍了各种桩基础具体的施工方法，步骤，注意事项以及水中桩基础施工的特点，方法，注意事项。我们学习了用不同的方法如何检验桩基础质量。

在地基处理的学习过程中，我首先学习了什么是软弱土地基，以及它的危害。处理软弱土地基的方法主要有一下几个类别置换，排水固结，化学加固，振密挤密，加筋。每种类别里面都包含了若干种具体的施工方法。各类地基处理方法，均有各自的特点和作用机理。在不同的土类中产生不同的加固效果，并也存在着局限性。

通过一个学期的基础工程课程的学习，我从一开始的不了解到现在慢慢的认识到基础工程这门学科的重要性，这是老师平时循循善诱和严格要求的结果。学习是一个循序渐进的过程，随着学习的深入，对课程的了解也逐渐的加深，自己对课程的认识也有了根本的改变。更加坚定了自己要学好这门课程的决心和信心，也为自己以后的学习，工作打下坚实的基础。

同时我们也应该认识到基础工程是一门比较年轻的学科，地基土又是自然历史的产物，复杂多变。因此，为使基础工程问题得到切合实际的，合理的和完善的解决，除了要求我们有丰富的理论知识外，还需要有较多的工程实践知识。在学习理论教学的同时应注意理论联系实际，紧密结合工程实践，才能提高对理论的认识，提高处理基础工程问题的能力。

第18篇：基础工程验收报告

基础工程验收报告

一．该阶段工程概况：

星湖春天花园二期70#73#楼工程由江苏星湖置业有限公司开发，

南通市规划设计院有限公司设计，南通市精华建设监理有限责任公司监理，由南通华荣建设集团有限公司负责总承包，建筑面积为10210m2，六层砖混结构。垫层砼为c10，条基、基础构造柱地圈梁砼为c25。该工程由2009年12月28日破土开工，至今已基本完成基础工程的施工任务。

二、该阶段原材料质量控制情况：

本工程施工过程中，我公司严把材料质量关，对进场材料现场见

证取样复试验收合格后使用。施工过程的混凝土按规范要求现场抽样制作试块，标养试块送实验室养护，具体材料、试块抽查试验情况如下：

注：所有材料均复试合格，水泥、砂及石子各一组，钢筋5组；砼试块共8组和砂浆试块2组待试验。

三、实体质量控制：

1、钢筋的品种规格和质量符合设计要求和有关标准规定，钢筋表面洁净、无损伤，油污、老锈。钢筋的规格，加工形状、尺寸、数量、锚固长度和接头位置都符合设计要求和施工规范规定。

2、条基标高控制：实测15点，合格14个点，合格率为93.3%；

在工程质量方面我施工单位做好每道工序的“三检”工作，在检

验合格后必须报监理验收，确保其质量合格后方可进行下道工序的施工。在砼浇筑完毕后，经我项目部有关人员检查，条基、基础构造柱及地圈梁砼外观质量良好，无缺陷，符合规范要求，自我评定合格。

南通华荣建设集团有限公司

2010-1-12星期二篇2：基础工程验收报告范文

基础工程验收报告

固阳县住房和城乡建设局各位领导、各参建单位领导、专家：首先欢迎各位领导、专家参加固阳县益民小区廉租住房三期工程 3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#、13#、16#、17#的地基与基础工程验收。我们房建公司感谢固阳县住房和城乡建设局、质监站、勘察单位、设计单位、及监理公司，在工程施工过程中，给予的大力支持帮助和认真的指导、监督。现在这12 栋楼的地基与基础分部已按设计文件内容及相关规范施工完毕，具备验收条件。现将公司自检情况作如下汇报：

一、工程概况：

工程名称：包头市固阳县益民小区廉租住房三期工程

建设单位：固阳县住房和城乡建设局

勘察单位：包头市科达勘察工程有限公司

设计单位：包头市昆仑建筑设计有限公司

施工单位：包头市房屋建筑安装工程有限责任公司

监理单位：河南宏业建设管理有限公司 12栋楼总建筑面积46873m2。建筑特点及结构特点相同。主体均

为六层砖混结构。基础为毛石条形基础，采用m5水泥砂浆砌筑mu30以上块石。±0.00以下墙体采用m15水泥砂浆砌筑mu15实心机制砖。地圈梁采用c25砼。抗震设防烈度为7度。

二、工程质量管理

根据施工合同要求该工程的质量目标为合格。项目部从一开始

就本着确保工程合格100%的目标进行，配备落实以项目经理为首

的质量管理班子，并由技术负责人、质检员、施工员等管理人员进行具体落实、制定并落实各级管理人员的质量责任制，制定了各分部分

项工程的质量目标计划和质量目标监控表，确定职责与权限，对班组

实行质量与经济挂钩，做到优质优价，全面抓好基础分部工程质量。

项目编制了详细的施工组织设计、基础施工方案、模板施工方案等专

项施工方案。使施工员、操作班组心中有底、分清主次，确保工程优

质高效的进行。积极做好各班组分项技术交底工作。采取的具体措施

有：

1）对工程用的原材料坚持把好质量关，钢材、水泥、砖、砂石

等原材料除应具有质保书外，坚持每批次进行见证取样，复检合格后

方可用于工程。

2）对于模板工程，重点抓好支模质量，确保轴线、标高、截面

尺寸的准确，确保模板的刚度及稳定性，为砼表面平整、光洁打好基

础。

3）对于砼浇筑工程，为确保振捣密实，采用二次复振法，以提

高砼密实度，防止蜂窝、孔洞、露筋等现象的发生。 4）对砼结构的养护：坚持做到派专人浇水湿润养护，并做好砼

结构养护记录。坚持执行由监理公司、建设单位规定的砼养护时间及

上荷时间，砼强度达到规范要求后，方可上人施工操作，防止产生裂

缝。 5）坚持把好技术复核关，在班组自检的基础上，由施工员、质检员对轴线、标高、构件位置、截面尺寸、垂直度等进行技术复核，对重要部位，由建设单位、监理公司现场人员共同进行复核，把隐患消灭在萌芽之中。 6）坚持把好隐蔽工程验收关，在班组自检的基础上，由施工员、质检员进行复核，复核后，通知建设单位驻工地代表、监理工程师进行隐检，然后通知质监部门再进行隐检验收。检验合格后方可进行下道工序施工，并开具砼浇灌令。

三、工程安全情况及文明施工

项目部成立了以项目经理任组长，专职安全员任副组长，有关工程管理人员及班组长组成的安全生产领导小组。其主要工作内容是：确保安全设施到位，加强安全教育，制止违章操作，杜绝违章指挥，加强施工用电及防火工作的管理和机械设备的维修保养工作，目前为止，我工地没有发生任何伤亡事故。

四、工程质量自评结果

经公司自检本工程地基基槽已办理验收手续，各分项工程质量合格，工程资料齐全，达到相关规范和技术标准的要求。对地基与基础分部工程质量评定为合格。

项目经理：

公司技术部门负责人：

包头市房屋建筑安装工程有限责任公司

年月日篇3：施工单位基础验收报告

世纪城世纪丽景2#住宅楼

主体结构验收报告

内蒙古鑫行达房地产开发有限责任公司 2007年11月20日

世纪城世纪丽景2#住宅楼地基与基础验收报告内蒙古鑫行达房地产开发有限责任公司 2007年8月10日世纪城世纪丽景2#住宅楼地基与基础工程验收报告

一、工程概况

1、参建单位

建设单位: 内蒙古鑫行达房地产开发有限责任公司勘察单位:呼和浩特市地质工程勘察有限责任公司设计单位:呼和浩特市华德工程设计咨询有限责任公司施工单位:内蒙古托克托泰隆建筑安装有限责任公司监理单位: 内蒙古天兴达工程监理有限责任公司

2、工程概况

工程名称：世纪城世纪丽景2#住宅楼工程地址：岱州营

结构类型及层数：砖混 6层

建筑总高度：18.080m。建筑总面积：4651.86m2 建筑类别：3类；合理使用年限：50年；防火等级：二级；抗震设防烈度：

八度

二、工程质量验收依据

1、

2、

3、

设计图纸及有关文件

国家和地方的有关法律、法规和规定；国家现行的施工质量验收统一标准和规范；

三、质量保证体系

1、建筑材料、半成品、成品的准用证、质保单复试报告等各项质量保证资料齐全；对于所进场的建筑材料，指定了专人负责，进行了严格管理；并对进场材料及时取样，送检。检测合格后方准使用。

委托检测中心出具了砂浆和混凝土的配合比，试块均在监理见证下随机抽样制作，砂浆、混凝土养护符合规范要求。

2、各检验批、分项、分部工程的施工能严格把关，有自检、互检制度和专职质量检查员负责各项检查工作；质量保证体系比较完善；

3、隐蔽工程验收手续基本上与施工进度同步，隐蔽验收资料齐全；

四、施工过程的质量控制

自开工之日起、一直依据施工合同约定的任务范围、内容和目标、严格按照规范规定，设计要求和施工验收统一标准，施工质量验收规范系列规定，进行施工严格执行“三检”制度。原材料质量控制

（一）基础工程使用的原材料主要为砂、石、水泥和钢材，对其控制过程为：

1、进场的水泥、钢材必须有质量证明文件，并按批量由现场监理见证取样送试，化验合格方准使用；

2、砂、石子进场后经现场监理见证取样送试化验，合格方准使用；

3、毛石进场后经现场监理见证取样送试化验，合格方准使用。

（二）施工工艺过程的质量控制

1、程序控制 1）基槽（坑）的质量控制，基槽（坑）的平面尺寸、槽底标高、钎探、槽底密实度经检验均符合设计规范要求，验收合格。 2）基础轴线位置准确，经检查符合设计要求。 3）基础施工过程，经隐蔽工程验收，钢筋加工、安装、符合设计规范要求；模板安装，几何尺寸、标高、轴线位置偏差均在规范允许范围内；混凝土浇筑过程采取签证混凝土浇灌令的控制方法，开盘前主要检查原材料质量必须合格、数量满足一个检验批的施工需要，配合比设计通知单〈并挂牌〉和一机（合格）两磅（核准无误），人员满足施工需要，管理人员到场（并有分工），各工种均派专人到场配合，把好本工程质量关。

在混凝土施工过程中，现场管理人员和现场监理人员始终进行旁站监控，及时整改，实现事前控制和事中控制。随时检查现场计量。检查钢筋位置、保护层厚度，发现问题立即指出并及时整改，使施工在比较规范中进行，确保工程质量。

2、混凝土试块制作和管理的控制，混凝土试块的制作均在监理人员旁站中进行，并按规定进行标记和标准养护。

3、混凝土构件的养生，浇水保持湿润，保证混凝土强度增长的基本条件。

4、在拆模后经检查外观质量合格，方可进行土方回填。回填土分层夯实，每层夯4—6遍。

五、技术资料审查

六、地基与基础工程质量

1、检验批质量、分项工程质量评定合格

内蒙古托克托泰隆建筑安装有限责任公司 2007年8月10日篇4：地基与基础竣工验收报告[1].1doc 永州市蓝山县友谊住宅小区4号楼

地基与基础竣工验收报告

一、工程概况：

福建省水产品质量监督检测中心工程位于福建省连江县，建筑占地面积为557.2m2，总建筑面积3230.7m2。工程结构类型为现浇钢筋混凝土框架结构，层数为地上6层，地下一层（局部）。本工程由连江县质量技术监督局建设，由连江县建筑设计院承担工程地质勘察工作，福建省建研勘察设计院设计，思成（福建）工程建设咨询有限公司监理，由福建荣发建筑工程有限公司承建。

二、工程进度：现该项目工程地基与基础分部工程全部完工，在施工过程中，本项目部严格按照设计图纸和施工规范进行施工，现对福建省水产品质量监督检测中心地基与基础分部工程进行竣工验收。

三、工程材料使用情况

1、水泥采用星石牌p.o42.5水泥，水泥共检测1次，合格证、试验报告均符合要求。钢筋采用三钢牌钢筋，合格证13份，经抽样见证送检均符合要求，有钢筋力学性能检验报告5份，砂检测报告1份，碎石检测报告1份。

四、工程实测情况与强度报告：

本地基与基础工程施工时间为2010年11月15日～2010年12月日。经现场实测，砼结构截面尺寸、标高、垂直度平整度，均符合规范要求。砼外观质量自检评定一般。

1、砼试块强度情况：

基础垫层砼强度为c15和c20，桩芯砼强度为c30,基础承台地梁砼强度为c30,地下室底板、外墙为c30s8，顶板为c25s6，见证取样混凝土试块共留置情况：标养试块8组、同条件试块5组,拆模试块1组，抗渗试块3组，开盘鉴定5组，强度值待评。

2、地基与基础分部、子分部验收批如下表：

3、施工记录情况：隐蔽验收记录5份；砼配合比5份，开盘鉴定记录5份；砼施工记录5份。

五、质量评定情况：

综上所述，福建省水产品质量监督检测中心基础结构自检合格、符

合设计图纸及施工规范要求，提请各有关单位给予验收。

项目经理：技术负责人：

福建荣发建筑工程有限公司2010年12月日篇5：基础分部工程质量验收报告

基础分部工程质量验收报告

注：验收内容应反应工程实物质量和质保资料验收情况。

基础分部工程质量验收报告

注：验收内容应反应工程实物质量和质保资料验收情况。

邳州市建筑安筑工程公司东方帝景城三期2#楼

基础工程验收报告

编制人：审核人：年月日：

东方帝景城三期2#楼工程基础验收报告

一、工程概况：

工程名称：东方帝景城三期2#楼建设单位：徐州东方房地产开发公司施工单位：邳州市建筑安筑工程公司设计单位：镇江大家建筑技术有限公司监理单位：徐州创业监理工程公司建设地点：邳州市明德中学东侧

本工程为框剪结构十八层，建筑面积：10820平方米。

二、施工过程中质量控制

1、原材料的控制

对进场原材料，由项目部材料员、质量员和旁站监理验收后，并现场随机取样，复试合格后，方可使用。

2、施工过程控制每道工序施工前，由技术员进行施工前技术交底，施工工程中进行质量控制，对轻微不合格品进行及时处理，处理合格后方可施工。每道工序完成后，项目部组织人员检查，并报监理，验收合格后方可进行下一道工序。并设置工程质量控制点和工程安全主要功能检查项目，有预见、有措施地防止质量通病。

二、基础工程验收基础验收合格 1）基础工程分七分项工程的质量验收均评定合格。 2）质量控制资料齐全：水泥复试报告0份；砂子检测报告0份；石子检测报告0份；钢筋复试报告10份；钢筋焊接检测报告6份；商品混凝土检测报告2份。 3）场随机取样“两块”均合格，c35标养8组；同条件5组。 m7.5 标养1组 4）观感质量验收符合要求。混凝土外光内实，颜色一致，几何尺寸正确。

三、验收结论

1、基础工程按施工合同内容和设计图纸内容全部完成。

2、审查质量保证资料及基础工程质量验评资料齐全。

3、工程所含子分部、分项工程全部合格。

4、2012-4-14 观感质量评定合格。

第19篇：基础工程验收报告

基础工程验收报告

固阳县住房和城乡建设局各位领导、各参建单位领导、专家：

首先欢迎各位领导、专家参加固阳县益民小区廉租住房三期工程3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#、13#、16#、17#的地基与基础工程验收。我们房建公司感谢固阳县住房和城乡建设局、质监站、勘察单位、设计单位、及监理公司，在工程施工过程中，给予的大力支持帮助和认真的指导、监督。现在这12 栋楼的地基与基础分部已按设计文件内容及相关规范施工完毕，具备验收条件。现将公司自检情况作如下汇报：

一、工程概况：

工程名称：包头市固阳县益民小区廉租住房三期工程建设单位：固阳县住房和城乡建设局勘察单位：包头市科达勘察工程有限公司设计单位：包头市昆仑建筑设计有限公司施工单位：包头市房屋建筑安装工程有限责任公司监理单位：河南宏业建设管理有限公司

12栋楼总建筑面积46873m2。建筑特点及结构特点相同。主体均为六层砖混结构。基础为毛石条形基础，采用M5水泥砂浆砌筑MU30以上块石。±0.00以下墙体采用M15水泥砂浆砌筑MU15实心机制砖。地圈梁采用C25砼。抗震设防烈度为7度。

二、工程质量管理

根据施工合同要求该工程的质量目标为合格。项目部从一开始就本着确保工程合格100%的目标进行，配备落实以项目经理为首的质量管理班子，并由技术负责人、质检员、施工员等管理人员进行具体落实、制定并落实各级管理人员的质量责任制，制定了各分部分项工程的质量目标计划和质量目标监控表，确定职责与权限，对班组实行质量与经济挂钩，做到优质优价，全面抓好基础分部工程质量。项目编制了详细的施工组织设计、基础施工方案、模板施工方案等专项施工方案。使施工员、操作班组心中有底、分清主次，确保工程优质高效的进行。积极做好各班组分项技术交底工作。采取的具体措施有：

1）对工程用的原材料坚持把好质量关，钢材、水泥、砖、砂石等原材料除应具有质保书外，坚持每批次进行见证取样，复检合格后方可用于工程。

2）对于模板工程，重点抓好支模质量，确保轴线、标高、截面尺寸的准确，确保模板的刚度及稳定性，为砼表面平整、光洁打好基础。

3）对于砼浇筑工程，为确保振捣密实，采用二次复振法，以提高砼密实度，防止蜂窝、孔洞、露筋等现象的发生。

4）对砼结构的养护：坚持做到派专人浇水湿润养护，并做好砼结构养护记录。坚持执行由监理公司、建设单位规定的砼养护时间及上荷时间，砼强度达到规范要求后，方可上人施工操作，防止产生裂缝。 5）坚持把好技术复核关，在班组自检的基础上，由施工员、质检员对轴线、标高、构件位置、截面尺寸、垂直度等进行技术复核，对重要部位，由建设单位、监理公司现场人员共同进行复核，把隐患消灭在萌芽之中。

6）坚持把好隐蔽工程验收关，在班组自检的基础上，由施工员、质检员进行复核，复核后，通知建设单位驻工地代表、监理工程师进行隐检，然后通知质监部门再进行隐检验收。检验合格后方可进行下道工序施工，并开具砼浇灌令。

三、工程安全情况及文明施工

四、工程质量自评结果

项目经理：

公司技术部门负责人：

包头市房屋建筑安装工程有限责任公司

年

月

日

第20篇：基础工程验收报告

基础工程验收报告

XXXXXX质监站各位领导、各参建单位领导、专家：

首先欢迎各位领导、专家参加XXXXXXXXX工程的地基与基础工程验收。我们公司感谢XXXX市质监站、XXXXX有限公司（建设单位）、XXXXXXXX有限公司（勘察单位）、XXXXXXXX（设计单位）、及XXXXXXXX公司（监理单位），在工程施工过程中，给予的大力支持帮助和认真的指导、监督。现在这两栋商场的地基与基础分部已按设计文件内容及相关规范施工完毕，具备验收条件。现将公司自检情况作如下汇报：

一、工程概况：工程名称：建设单位：勘察单位：设计单位：施工单位：监理单位：

两栋楼总建筑面积12580m2。其中一区：7500平方米；二区：5080平方米。局部地下一层、地上四层，局部五层，建筑总高度24.3米,建筑特点及结构特点相同。主体均为框架结构。基础为柱下独立基础，采用C35混凝土，地下室部分为柱下独立基础，设置挡水筏板，采用C35混凝土，抗渗等级为P6；±0.000以下墙体采用M10水泥砂浆砌筑，MU10水泥砖。地圈梁采用C25砼。抗震设防烈度为7度。

二、工程质量管理根据施工合同要求该工程的质量目标为合格。项目部从一开始就本着确保工程合格100%的目标进行，配备落实以项目经理为首的质量管理班子，并由技术负责人、质检员、施工员等管理人员进行具体落实、制定并落实各级管理人员的质量责任制，制定了各分部分项工程的质量目标计划和质量目标监控表，确定职责与权限，对班组实行质量与经济挂钩，做到优质优价，全面抓好基础分部工程质量。项目编制了详细的施工组织设计、基础施工方案、模板施工方案等专项施工方案。使施工员、操作班组心中有底、分清主次，确保工程优质高效的进行。积极做好各班组分项技术交底工作。采取的具体措施有：

1）对工程用的原材料坚持把好质量关，商品混凝土、钢材、水泥、砖、砂石等原材料除应具有质保书外，坚持每批次进行见证取样，复检合格后方可用于工程。

2）对于模板工程，重点抓好支模质量，确保轴线、标高、截面尺寸的准确，确保模板的刚度及稳定性，为砼表面平整、光洁打好基础。

3）对于砼浇筑工程，为确保振捣密实，采用二次复振法，以提高砼密实度，防止蜂窝、孔洞、露筋等现象的发生。

三、工程安全情况及文明施工

项目部成立了以项目经理任组长，专职安全监察长任副组长，有关工程管理人员及班组长组成的安全生产领导小组。其主要工作内容是：确保安全设施到位，加强安全教育，制止违章操作，杜绝违章指挥，加强施工用电及防火工作的管理和机械设备的维修保养工作，目前为止，我工地没有发生任何伤亡事故。

四、工程质量自评结果

XXXXXXXXXX 项目部

年

月

日

《三年基础工程整改措施.doc》