外墙脚手架施工方案
2020-03-03 18:34:51 来源：范文大全收藏下载本文
外墙脚手架施工方案
西交利物浦大学南校区
一期新建项目
编制单位：江苏省建设集团有限公司 编制人： 审核人： 审批人：
编制日期：
2014-11-27
第一章项目概况 ................................................................................................................................................................3 第二章 脚手架方案............................................................................................................................................................3
一、脚手架选形与布置 .............................................................................................................................................3
1、多层区： .......................................................................................................................................................4
2、高层区...........................................................................................................................................................5
3、脚手架用途 ...................................................................................................................................................9
4、脚手架搭设材料与要求 .............................................................................................................................10
5、搭设参数 .....................................................................................................................................................10
6、第二种外架方式：十三层普通型钢悬挑脚手架 .....................................................................................15
7、悬挑脚手架搭拆注意事项 .........................................................................................................................18
8、脚手架安全管理 .........................................................................................................................................20 第三章 脚手架计算书 .................................................................................................................................................22 落地脚手架计算书 ...................................................................................................................................................22 计算参数: .........................................................................................................................................................22
一、大横杆的计算: ..........................................................................................................................................22
二、小横杆的计算: ..........................................................................................................................................24
三、扣件抗滑力的计算: ..................................................................................................................................25
四、脚手架荷载标准值: ..................................................................................................................................26
五、立杆的稳定性计算: ..................................................................................................................................27
六、最大搭设高度的计算: ..............................................................................................................................28
七、连墙件的计算: ..........................................................................................................................................29
八、立杆的地基承载力计算: ..........................................................................................................................30 三排架悬挑脚手架计算书 .......................................................................................................................................31 计算参数: .........................................................................................................................................................31
一、大横杆的计算 ...........................................................................................................................................31
二、小横杆的计算 ...........................................................................................................................................33
三、扣件抗滑力的计算 ...................................................................................................................................34
四、脚手架荷载标准值 ...................................................................................................................................35
五、立杆的稳定性计算 ...................................................................................................................................36
六、连墙件的计算 ...........................................................................................................................................37
七、悬挑梁的受力计算 ...................................................................................................................................39
八、悬挑梁的整体稳定性计算 .......................................................................................................................40
九、锚固段与楼板连接的计算 .......................................................................................................................40 双排架悬挑脚手架计算书 .......................................................................................................................................42 计算参数: .........................................................................................................................................................42
一、大横杆的计算 ...........................................................................................................................................43
二、小横杆的计算 ...........................................................................................................................................44
三、扣件抗滑力的计算 ...................................................................................................................................46
四、脚手架荷载标准值 ...................................................................................................................................46
五、立杆的稳定性计算 ...................................................................................................................................48
六、连墙件的计算 ...........................................................................................................................................49
七、悬挑梁的受力计算 ...................................................................................................................................50
八、悬挑梁的整体稳定性计算 .......................................................................................................................52
九、锚固段与楼板连接的计算 .......................................................................................................................52 搭设检查验收表 ..............................................................................................................................................................55 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 2
第一章项目概况
工程名称：西交利物浦大学南校区一期工程
建设地点：苏州工业园区雪堂街以西、文景路以南（DK20100293号地块） 建设单位：西交利物浦大学
管理公司：苏州麦利克维工程项目咨询有限公司（MLCV） 设计单位：苏州设计研究院股份有限公司 监理单位：苏州三联建设顾问有限公司
施工单位:江苏省建设集团有限公司 项目经理：葛海涛
建筑面积：地下室建筑面积约为25,834.65平方米，地上建筑面积约为65,999.24平方 建筑标高：
1、
2、3#楼地下一层，5#楼地下二层。
1#楼地上6层，1F高为4.55m，2F高为4.4m，3F高为3.8m，4F高为3.6m，5F高为3.75m，6F高为3.65m。
2#楼地上5层，1F高为6.55m，2F高为4.2m，3F高为4.2m，4F高为4.2m，5F高为4.25m。3#楼地上5层，1F高为6.55m，2F高为4.2m，3F高为4.2m，4F高为4.2m，5F高为4.25m。4#楼地上5层，1F高为6.5m，2F高为4.2m，3F高为4.2m，4F高为4.2m，5F高为4.25m。 5#楼地上13层，1F高为5.45m，2F高为5米，3F~11F高为4.8m，12F高为4m，13F高为5m。 编制依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 《钢管脚手架扣件标准》（GB15831） 《建筑结构静力计算手册》
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《碳素结构钢》（GB/T700）
《西交利物浦大学南校区一期图纸》
第二章 脚手架方案
一、脚手架选形与布置
本工程脚手架根据建筑物设计特征、结构布置、高度及外墙施工要求，分别选择双排落地脚手架、三排落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架、普通型钢悬挑三排脚手架共四种种形式，1~4#栋分一段搭设5#栋分三段搭设，以满足建筑物施工过程中模板支撑、幕墙安装、操作和安全防护的需要，其布置形式如下： 1、多层区： 1#楼: 北立面：1-4轴~1T－2轴标高－5.8m~21.3m搭设高度28.5 m。采用双排单立杆钢管落地脚手架，(立杆横距1m,纵距1.4m,连墙件设置二步三跨, 内立杆离墙最大距离400mm)。
西立面：1T－2~1T－1轴、1－A~1－2轴分两段搭设，标高12.52m以下~－5.8m处一段搭设高度18.32m，21.3m~10.18m、8.4m处一段搭设高度11.12m。采用单立杆双排钢管落地脚手架，(立杆横距1m,纵距1.4m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离400mm)。附图1中斜线区域为满足幕墙施工采用单立杆三排钢管落地脚手架，内侧一排脚手架在幕墙施工时拆除(立杆横距0.85+0.85=1.7m,纵距1.2m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离400mm)搭设高度15m。
南立面、东立面：1－R~1－A轴、1－2~1－4轴标高－1.8m~21.3m采用双排单立杆钢管落地脚手架，(立杆横距1m,纵距1.4m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)搭设高度24.6 m。
2#楼：
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西立面：2－4~2－4轴分二段搭设，第一段：标高14.4m~20.3m搭设高度5.9 m采用单立杆双排钢管落地脚手架，(立杆横距1m,纵距1.4m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)。第二段：标高－1.8m~16.1m搭设高度17.9 m采用单立杆双排钢管落地脚手架，(立杆横距1m,纵距1.55m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)。
南立面、东立面、北立面、西立面局部：2－AC~2－S轴、2－S~2－L轴、2－L~2－A轴、2－2~2－4轴、2－4~2－2轴标高－1.8m~20.3m搭设高度22.1 m采用单立杆双排钢管落地脚手架，(立杆横距1m,纵距1.4m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)。 3#楼：
南立面、东立面、北立面：3－10~3－16轴、3－A~3－H轴、3－16~3－10轴标高－1.8m~20.4m搭设高度22.2 m采用单立杆双排钢管落地脚手架，(立杆横距1m,纵距1.4m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)。
南立面、西立面、北立面：3－2~3－10轴、3－K~3－A轴、3－10~3－2轴标高
－1.8m~23.9m搭设高度25.7m，采用单立杆双排钢管落地脚手架，(立杆横距1m,纵距1.4m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)。 4#楼：
南立面、东立面、北立面：4－1~4－7轴、4－H~4－A轴、4－7~4－1轴结构标高－0.3m~20.4m搭设高度22.2 m采用单立杆双排钢管落地脚手架，(立杆横距1m,纵距1.4m连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)。
南立面、西立面、北立面：4－7~4－15轴、4－A~4－K轴、4－15~4－7轴标结构标高 －0.3m~23.9m搭设高度25.7m采用单立杆双排钢管落地脚手架，(立杆横距1m,纵距1.4m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)。
2、高层区 5#楼：
群楼：配合幕墙的施工，此区域（见附图2阴影区域）标高－1.3m~10.4m采用单立杆三排钢管落地脚手架，幕墙铜网板施工时把脚手架内侧立杆拆除。(立杆横距0.85+0.85=1.7m,纵距1.2m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)搭设高度13.2m。
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主楼：配合幕墙的施工，此区域（见附图3斜线阴影区域）标高－1.3m~57.6m采用单立杆三排钢管脚手架，第一段－1.3m~20m采用落地脚手架，第二段20m~39.2m采用悬挑脚手；第三段39.2m~57.6m采用悬挑脚手架；幕墙外层玻璃肋板施工时把脚手架内侧立杆拆除。(立杆横距0.85+0.85=1.7m,纵距1.2m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)搭设高度60.4m。
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配合幕墙的施工，此区域（见附图4阴影区域）标高－1.3m~57.6m采用双排钢管脚手架，第一段－1.3m~20m采用落地脚手架，第二段20m~39.2m采用悬挑脚手；第三段39.2m~57.6m采用悬挑脚手架；幕墙外层玻璃肋板施工时把脚手架内侧立杆拆除。(立杆横距1.55m,连墙件设置二步西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 7
三跨，内立杆离墙最大距离550mm)搭设高度60.4m。
其它区: 标高－1.3m~57.6m采用双排钢管脚手架，第一段－1.3m~20m采用落地脚手架，第二段20m~39.2m采用悬挑脚手；第三段39.2m~57.6m采用悬挑脚手架；幕墙外层玻璃肋板施工时把脚手架内侧立杆拆除。(立杆横距1.55m,连墙件设置二步三跨，内立杆离墙最大距离450mm)搭设高西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 8
度60.4m。有裙楼部分直接在裙楼屋面板上（即二层结构板上，标高+7.5 m）。
悬挑脚手架建筑物四周在标高+20m、+38m处用钢管设置一道上拉悬挑式安全防护棚，从脚手架外立杆向外挑出宽度约3.0 m。 脚手架立面布置如下示意图5
3.脚手架用途
本工程外脚手架主要用于主体施工阶段的安全防护和外墙装饰(修)的施工操作，按装饰脚手架的搭设标准执行。
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4.脚手架搭设材料与要求
4.1 搭设脚手架的主要材料采用：Φ48×2.8钢管、连墙杆的质量应符合国标《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢规定、扣件的材质应符合国标《钢管脚手架扣件》（GB15831）中的规定、钢笆脚手板、绿色密目安全网、型钢（工字钢、槽钢、钢筋）、钢丝绳以及配套构配件应符合《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）中的规定。
4.2 所有脚手架外侧立杆设置防护栏杆，并满挂密目式安全绿网，剪刀撑应涂刷蓝色油漆(或者黄白相间颜色)，以保证脚手架外观颜色一致。
4.3 人行斜道应选择外墙比较规则的部位设置，采用落地脚手架搭设的建筑物人行斜道由地（楼）面至操作层连续设置，人行斜道为“之”字型形式，人行斜道搭设高度不超过25m，并与建筑物或外架连接牢固；人行斜道停止搭设后，在建筑物内部设置安全通道，利用建筑物内部楼梯解决施工人员上下楼层，待结构施工至十层时，开始安装人货两用施工电梯，开始进入十层以下墙体砌筑。
5、第一种外架方式：双排钢管落地脚手架
5、搭设参数
6.1.1本工程多层区各栋均采用落地式外架从地下室顶板-1.8m开始搭设。
高层区分三段搭设，第一段采用落地式外架从地下室顶板－1.3m开始搭设，搭设最大高度60.4 m；部分从裙楼屋面搭设。
5.1.2 落地脚手架搭设构造尺寸如下：立杆纵距La=1.20～1.40m，立杆横距Lb1=1m、Lb2=1.7m，步距h=1.80m双排脚手架内立杆离墙最大距离450mm，连墙杆件水平间距L1=3.0m，竖向间距H1=4.2 m，连墙杆件使用Φ48×2.8钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋的钢管用扣件连接（见下附图6）；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网，允许搭设高度H≤50m。
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5.3 搭设要求 5.3.1 搭设顺序
弹脚手架安装线→安放垫木→安装纵向扫地杆→竖立杆→设抛撑→安装横向扫地杆→安装第一步小横杆→安装第一步纵向水平杆→铺钢笆脚手板→设置连墙杆→安装第二步小横杆→安装第二步纵向水平杆„„ 5.3.2 立杆搭设注意事项
5.3.2.1 立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不得大于步距的1/3。
5.3.2.2 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，待连墙杆件安装牢固后，方可根据情况拆除。
5.3.2.3 当搭至有连墙杆件的部位时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。
5.3.2.4立杆顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
5.3.2.5 脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应使用直角扣件固定在距垫板不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；当立杆基面不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，靠边坡的立杆到边坡的距离不应小于西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 11
500mm，高低差不大于1000mm。 5.3.3 搭设纵横向水平杆注意事项
5.3.3.1 脚手架纵向水平杆设置在横向水平杆之上，其间距不得大于450mm，接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500 mm，并避免设在纵向水平杆的跨中；搭接接头长度不得小于1m，并应设置3个旋转扣件固定。
5.3.3.2 每个主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件固定在立杆上，脚手架平面外伸长度为200mm，靠墙一侧的外伸长度为350mm。
5.3.3.3 封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，并用直角扣件与内外角立杆固定。 5.3.4 设置连墙杆件、剪刀撑、横向支撑注意事项
5.3.4.1 脚手架连墙件应严格按搭设尺寸设计中要求的间距均匀设置，形式宜采用菱形布置，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。
5.3.4.2 连墙件必须从底部第一根纵向水平杆开始设置，一字型、开口型脚手架两端连墙件的垂直距离必须按建筑物层高连续设置；在施工电梯位置需断开的脚手架部位，应在开口两端第一纵距的两根立杆同时按层高设置连墙杆件，连墙杆件设置应呈水平并垂直于墙面，与脚手架连接的一端可稍微下斜，绝对不允许向上翘起。
5.3.4.3 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5～7根之间，其宽度不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间。
5.3.4.4 高度在24m以下的脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底到顶连续设置，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。高度在24m以上的脚手架应在外侧立面整个长度和宽度上应连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应使用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
5.3.4.5 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
5.3.4.6 一字形、开口型脚手架的两端必须设置横向斜杆，中间宜每隔6跨设置一道，横向斜撑应设置在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜腹杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上。
5.3.4.7 脚手架连续搭设高度在24米以下的封闭型脚手架可不设横向斜杆；高度在24米以上的封闭脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。 5.3.5 人行斜道搭设
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5.3.5.1 人行斜道宜附着外脚手架或建筑物上，但斜道杆件要独立设置，并采用之字型斜道，斜道宽度不宜小于1米，坡度为1：3，拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。
5.3.5.2 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度应为1.2米，挡脚板高度不应小于150mm，并按脚手架的搭设要求设置连墙件、剪刀撑及横向斜撑。 5.3.6 扣件安装注意事项
5.3.6.1 扣件螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，并不大于65N.m，对接扣件的开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
5.3.6.2 主节点处固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑的扣件中心线距主节点的距离不宜超过150mm。
5.3.7 钢笆脚手板铺设及栏杆、挡脚板设置
5.3.7.1 钢笆脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆满铺，采用对接平铺，四个角应用直径≥1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。
5.3.7.2栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆内侧，栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于180mm，如下附图7。
厚层板刷黄黑间隔油漆
5.3.7.3脚手架每六个步距靠墙一侧与内立杆之间使用18mm厚胶合板对接平铺，背面钉50×100 mm木枋加强，接头两边必须设二根横向水平杆，胶合板外伸长度宜控制在100mm，作为脚手架竖向隔离措施，即四步一隔离.建筑物地下室顶板有高低差处做法如下图所示。
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外架建筑物栏杆密目安全网
九层板隔离挡脚板竹笆脚手板混凝土凿出斜坡斜撑地下室顶板高底差处做法节点
5.3.8 当需要在脚手架上开设门洞时，宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构，斜杆与水平方向的倾角为45～60度，并按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 的要求选用“B型”形式，见附图9。
NNN1NNNNAAA†180018001800CCC†45°～60°11500150015001050\"B\"型11 5.4 落地脚手架的拆除
5.4.1 拆除脚手架前应全面检查其扣件连接、连墙杆件、支撑体系等是否符合搭设时的要求，清除脚手架上的所有杂物及地面障碍物，并由单位工程施工负责人进行脚手架拆除的安全技术交底。
5.4.2 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
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5.4.3 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应事先增设连墙件进行固定。
5.4.4 当脚手架采取分段或分立面拆除时（如施工电梯部位），对不拆除的脚手架两端应事先按每个楼层增设连墙杆件和横向斜撑进行加固。
5.4.5 当脚手架拆至底部最后一根立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆件、构配件严禁抛掷至地面。
6.第二种外架方式：十三层普通型钢悬挑脚手架 6.1 型钢悬挑架材料选择
悬挑型钢水平梁选用18号、20号热轧工字钢，搭设脚手架用料同双排落地脚手架。 6.2 型钢悬挑架搭设尺寸
立杆纵距La=1.50～1.70m，立杆横距Lb=1m，步距h=1.80m，脚手架内立杆中心离建筑物结构边缘最大距离1250mm，连墙杆件水平间距L1=3.0～3.40m，竖向间距H1=4m，连墙杆件使用Φ48×2.8钢管，一端用直角扣件与脚手架内外立杆连接，另一端与建筑物预埋钢管使用双扣件连接；脚手架外侧满挂绿色密目安全立网。 6.3 型钢悬挑架搭设顺序
型钢挑梁制作 → 预埋铁件及锚环 → 挑梁所在楼层混凝土浇捣 → 安装型钢挑支构件（按平面图）→ 型钢挑梁固定（按图）→ 安装并焊接型钢纵向联梁（按图）→ 按脚手架纵横距及内排架距墙尺寸焊接立杆限位短柱（纵向应拉通线）→ 竖立杆 → 设置架体临时支撑 → 安装横向扫地杆 → 安装纵向扫地杆 → 安装第一步小横杆 → 安装第一步纵向水平杆 → 铺钢笆脚手板 → 设置连墙杆件 → 安装第二步小横杆 → 安装第二步纵向水平杆„„ → 预埋吊环浇捣上层混凝土 → 安装斜拉钢丝绳 → 脚手架搭至卸荷位置安装卸荷钢绳„„→继续搭设脚手架至设计高度
6.4十三层悬挑型钢水平梁布置
本工程型钢悬挑架布置在结构楼面，采用上拉式挑支构造。
6.5 悬挑型钢水平梁节点大样图及受力验算书
6.6 悬挑型钢水平梁节点大样图及受力验算书
本工程建筑物边梁向外凸出最大距离为2300mm，为了确保外脚手架四周闭合及型钢水平梁锚固段能支承在结构受力部位；根据悬挑脚手架和型钢水平梁的实际工况及平面布置，选择承受荷载最不利的悬挑钢梁且具有代表性的节点构件作为验算对象，分别进行以下计算。
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6.5.1 详图一型钢A悬挑梁安装见附图10。
,
脚手架竹笆脚手板框架梁层板隔离至建筑物边立杆限位钢筋工字钢挑梁园钢压环用木楔塞紧-F图详图一型钢挑梁安装示意图立杆限位 钢筋长园钢压点安装型钢时梁边应事先垫厚木板使型钢外伸端略高于里端 图
型钢初始安装示意图
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脚手架竹笆脚手板框架梁层板隔离至建筑物边立杆限位钢筋工字钢挑梁园钢压环用木楔塞紧-F图详图二型钢挑梁安装示意图立杆限位园钢压点工钢安装型钢时梁边应事先垫厚木板使型钢外伸端略高于里端 图型钢初始安装示意图
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压环与型钢间用铁楔塞紧附加筋工字钢挑梁园钢压环
注：压环锚脚应压在现浇板下层钢筋下，当预埋有困难时，按图示加根附加筋
6.5.2 详图一型钢受力计算书 6.5.2.1 脚手架搭设参数
普通型刚上拉式悬挑三排脚手架搭设最高高度为19.2 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆最大纵距为 1.65米，立杆横距为0.85米，立杆的步距为1.8 米；内排架距墙450mm；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用Φ48×2.8钢管；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.0；连墙件竖向间距 4.8 米，水平间距3.3 米，采用双扣件连接；
7．悬挑脚手架搭拆注意事项 7.1悬挑脚手架搭设注意事项
7.1.1本工程悬挑脚手架由于受建筑物平面几何尺寸的影响，型钢（支架）纵向布距不尽相等，型钢最大间距控制在1500 mm，安装允许偏差不得超过50mm，搭设时应特别注意纵横向水平杆件与立杆的连接方法（按规范），确保主节点连接稳固，杆件交错布置合理，以保证脚手架的整体稳定性，挑架搭设时第一步脚手架步距应从型钢挑梁底面算起。
7.1.2 根据型钢（支架）挑梁平面布置图及节点大样图，对每根（榀）型钢（支架）挑梁的固定及支拉杆件的位置，事先应进行各部件尺寸翻样，安装时对号入座。同时做好：在下层混凝土结构施工时，按斜撑下支点位置预埋铁件；在型钢安装层混凝土结构施工时，应严格按型钢（桁架）挑梁位置预埋铁件或压环（压环弯脚应压在现浇楼板下层钢筋之下，两侧锚固长度大于300mm）；在上层混凝土结构施工时，按下层型钢或脚手架卸荷主节点的对应位置上预埋钢筋吊环、铁件，并保证其在同一垂直面上。
7.1.3 普通型钢悬挑梁长度主要以A型=5.75m、B型=4m二个规格为主，个别挑梁（支架）的长西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 18
度按实际尺寸进行下料。用于固定型钢（支架）的预埋铁件、锚（拉）环应采用A3钢或Q235钢，焊条选用E43型；当压环使用Ⅱ级钢，焊接应使用E502型焊条，所有铁件预埋时，应低于结构面20mm，以便抹灰层覆盖；用于设置型钢挑架的材料必须具有产品合格证。
7.1.4 型钢挑梁（支架）、支拉斜撑等挑架设施在安装时其所在楼层结构混凝土强度应达到设计强度的30%。
7.1.5 型钢挑梁（支架）安装就位后，应先行做好固定校正工作，钢梁（支架）外伸（挑）端应略高于尾部（为梁长的3～5‟），然后按照立杆位置焊接长150mm～200mm直径为20mm立杆限位短柱。第一步脚手架底面从外立杆至建筑物外墙面应用九层板封闭隔离。
7.1.6普悬型钢、支拉体系应按图纸放实样确定各杆件加工制作尺寸，所有联梁与型钢挑梁应进行焊接连接（图中注明者除外）。
7.1.7 详图中未注明的连接焊缝按以下要求确定：对接焊缝沿型钢截面周长满焊，贴角焊缝按型钢接触面长度满焊，焊缝高度（焊脚尺寸）6mm。
7.1.8 脚手架外侧应搭设封闭式安全防护棚，并随机检查，防护棚上铺设的层板应与钢管可靠固定连接，防止台风刮落，其搭设方法如图19。
外脚手架安全防护网支撑钢管图安全防护棚搭设示意图
7.2悬挑脚手架拆除注意事项
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 19
7.2.1 脚手架的拆除方法同双排落地架，拆除时脚手架上不得集中堆放钢管等其它材料，以减少脚手架使用荷载。搭架时应按要求及时安装连墙杆，拆架时连墙杆应按顺序逐个拆除，不得图方便连续拆除多个连墙杆件。
7.2.2 拆除脚手架时，凡在影响区域的地面范围内，应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。
7.2.3 架子拆除四周应同步进行，脚手架上的杂物应事先清理干净；分段拆除高差不得大于2步；拆下的长钢管使用塔吊或白棕绳加滑轮装置运送到地面，其它小型配件转入楼层内利用施工电梯转运至地面。
7.2.4 型钢挑梁（支架）拆除时应按下列顺序进行：上部脚手架拆除→联梁拆除→拉杆拆除→支杆拆除→压点锚环内木枋拆除→将悬挑水平梁移至楼层内→拆除(切割)压点锚环；对于三角形支架应使用塔吊固定后逐榀切割拆除。 8.脚手架安全管理 8.1 人员管理
8.1.1 脚手架搭设人员及电焊人员必须是经国家《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工和焊工，其身体条件应满足高空作业要求。
8.1.2搭架作业人员必须佩戴符合标准的安全帽、安全带等安全防护用品，作业时必须穿防滑鞋。
8.2 搭设阶段
8.2.1用于搭设脚手架的构配件质量必须按技术标准规定经检验合格后方可使用。 8.2.2 脚手架搭设按下列阶段进行质量及安全性验收：
8.2.2.1 地基完工（型钢挑梁、桁架安装完毕）后及脚手架搭设前； 8.2.2.2 操作层施加荷载后； 8.2.2.3 每搭设完10m高度后； 8.2.2.4 达到设计高度后；
8.2.3 脚手架验收时发现的问题应及时校正，整改，脚手架扣件螺栓拧紧力矩用扭力扳手随机抽样检查，不合格的必须重新拧紧，验收合格后方可挂牌使用。 8.3 使用阶段
8.3.1 脚手架操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得将模板支撑、缆风绳、混凝土输送管、卸料平台等固定在脚手架上；严禁超载、堆放集中荷载及任意悬挂起重装置。
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 20
8.3.2 六级及六级以上大风和雾、雨（雪）天应停止脚手架作业，雨（雪）后上架作业应采取防滑措施。
8.3.3 项目管理部应设专人负责对脚手架进行日常检查和维护，未经项目部技术负责人同意不得任意拆除脚手架上任何杆件；特别在大风与大雨后，以及脚手架停用复工前，必须对脚手架进行全面检查、整修。
8.4 脚手架按以下项目进行日常维护检查：
8.4.1 各主节点杆件的安装、连墙件、支撑、焊接部位焊缝、拉结固定点、门洞等关键位置的构造是否符合施工方案要求。
8.4.2 地基是否有积水、下沉现象，立杆是否出现悬空，扣件螺栓是否有松动现象，焊缝、压环、吊环是否出现开裂变形等。
8.4.3 当发现脚手架某个部位发生突变时，应立即停止使用，查明原因，经加固处理验收合格后，方可继续使用。
8.4.4 脚手架上的建筑垃圾应随时清理，其垂直度应满足规范要求，安全防护设施必须符合设防要求。
8.5 脚手架使用期间，荷载应均匀布置，不得集中堆放。严禁任意拆下主节点处的纵横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、挡脚板、斜拉杆、固定锚栓等部件，要拆除以上任一部件必须采取安全加固措施，并报技术负责人审批同意后方可实施。
8.6 脚手架四周在操作楼层下方设置一道水平挑兜网，并随操作层同步升降，防止高空落物，且分别在五层和九层设置二道固定式隔离防护棚。
8.7 在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施，并派专人负责看守。
8.8 脚手架上不得任意敷设施工临时用电线路，若确需架设用电线路，应严格按《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-88）之规定执行。
8.9 在施工区域最高处的脚手架应设置防雷接地装置，避雷针用Φ12的镀锌钢筋制作，设在建筑物四大角脚手架立杆上，高度不得小于1米，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网路，接地可与建筑物设计的防雷接地系统连接。
8.10 本方案未注明事项严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)及当地建设行政主管部门的有关规定和标准执行。
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 21
第三章 脚手架计算书
落地脚手架计算书
计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度28.5米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.45米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.20米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加三根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000/4=0.087kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.000/4=0.750kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.087=0.148kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.750=1.050kN/m
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 22
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.148+0.10×1.050)×1.4002=0.229kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.148+0.117×1.050)×1.4002=-0.270kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.270×106/4248.0=63.492N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
静荷载标准值 q1=0.036+0.087=0.123kN/m 活荷载标准值 q2=0.750kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.123+0.990×0.750)×1400.04/(100×2.06×105×101950.0)=1.510mm 大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求! 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 23
二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.400=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000×1.400/4=0.122kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.400/4=1.050kN 荷载的计算值 P=1.2×0.050+1.2×0.122+1.4×1.050=1.677kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.036)×1.0002/8+1.677×1.000/2=0.844kN.m σ=0.844×106/4248.0=198.598N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案
24
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.036×1000.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.022mm 集中荷载标准值 P=0.050+0.122+1.050=1.222kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=19×1222.200×1000.03/(384×2.06×105×101950.0)=2.879mm 最大挠度和
V=V1+V2=2.901mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.036×1.000=0.036kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000×1.400/2=0.245kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.400/2=2.100kN 荷载的计算值 R=1.2×0.036+1.2×0.245+1.4×2.100=3.277kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 25
四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.100×28.500=2.853kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.400×(1.000+0.450)/2=1.421kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.170×1.400×4=0.952kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.400×28.500=0.399kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.625kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.400×1.000/2=4.200kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us —— 风荷载体型系数： Us = 0.600 经计算得到：Wk = 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×5.625+0.9×1.4×4.200=12.042kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×5.625+1.4×4.200=12.630kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 26
2 MW = 0.9×1.4Wklah/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.180×1.400×1.800×1.800/10=0.103kN.m
五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.630kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ —— 长细比，为3118/16=195 λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到: σ=12630/(0.19×397)=166.006N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 27
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.042kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ —— 长细比，为3118/16=195 λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.103kN.m；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到 σ=12042/(0.19×397)+103000/4248=182.494N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ
六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = [φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)] / 1.2gk
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2.772kN；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = 4.200kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kN/m；
NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.000kN；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 53.199米。
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 28
考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = {φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)-NXie]} / 1.2gk 其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2.772kN；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = 4.200kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.082kN.m；
NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.000kN；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 42.755米。 取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=42.755米。
七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载标准值，wk = 0.180kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×4.20 = 15.120m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000 经计算得到 Nlw = 3.810kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.810kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f] 其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=45.00/1.60的结果查表得到φ=0.92；
净截面面积 Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf1 = 69.247kN Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 29
经过计算得到 Nf = 291.316kN Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 N1=6.810kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!
连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk ≤ fg
其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=39.30 (kPa) Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 5.63+4.20=9.82kN A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 600.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 1500.00 地基承载力的计算满足要求! 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案
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扣件脚手架计算满足要求！ 三排架悬挑脚手架计算书
计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.40米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构1.25米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8，
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.20米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加三根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.30米，建筑物内锚固段长度3.45米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.850/4=0.021kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×0.850/4=0.425kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.021=0.068kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.425=0.595kN/m
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大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.068+0.10×0.595)×1.4002=0.127kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.068+0.117×0.595)×1.4002=-0.150kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.150×106/4248.0=35.262N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
静荷载标准值 q1=0.036+0.021=0.057kN/m 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 32
活荷载标准值 q2=0.425kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.057+0.990×0.425)×1400.04/(100×2.06×105×101950.0)=0.840mm 大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.400=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.850×1.400/4=0.030kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.850×1.400/4=0.595kN 荷载的计算值 P=1.2×0.050+1.2×0.030+1.4×0.595=0.928kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.036)×0.8502/8+0.928×0.850/2=0.398kN.m σ=0.398×106/4248.0=93.783N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 33
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.036×850.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.01mm 集中荷载标准值 P=0.050+0.030+0.595=0.674kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=19×674.450×850.03/(384×2.06×105×101950.0)=0.976mm 最大挠度和
V=V1+V2=0.987mm 小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值 P1=0.036×0.850=0.030kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.850×1.400/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.850×1.400/2=1.190kN 荷载的计算值 R=1.2×0.030+1.2×0.060+1.4×1.190=1.774kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案
34
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.100×20.000=2.002kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100×4×1.400×(0.850+1.250)/2=0.588kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.160×1.400×4=0.896kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.400×20.000=0.280kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.766kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.400×0.850/2=2.380kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.300×1.250×0.600 = 0.225kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.766+0.9×1.4×2.380=7.518kN 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 35
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.766+1.4×2.380=7.851kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.225×1.400×1.800×1.800/10=0.129kN.m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.851kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm；
λ —— 长细比，为3118/16=195 λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得: 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 36
3
2 σ=7851/(0.19×397)=103.196N/mm；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.518kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ —— 长细比，为3118/16=195 λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.129kN.m；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到
σ=7518/(0.19×397)+129000/4248=129.088N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 37
2 wk —— 风荷载标准值，wk = 0.225kN/m；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×4.20 = 15.120m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000 经计算得到 Nlw = 4.763kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.763kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f] 连墙件轴向力设计值 Nf = 0.85φA[f] 其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=178.00/1.60的结果查表得到φ=0.51；
净截面面积Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf1 = 69.247kN Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 = 160.671kN Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到: Nl=7.763kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 38
连墙件扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 2300mm，l = 3450mm，ml = 1250mm，m2 = 2100mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 2370.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 237.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7.85kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×35.50×0.0001×7.85×10=0.33kN/m k=2.30/3.45=0.67 kl=1.25/3.45=0.36 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案
39
k2=2.10/3.45=0.61 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=24.928kN 支座反力 RB=-7.303kN 最大弯矩 MA=27.186kN.m 抗弯计算强度 f=27.186×106/(1.05×237000.0)=109.246N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=3.77+2.38=6.15kN 水平钢梁自重计算荷载 q=35.50×0.0001×7.85×10=0.28kN/m 最大挠度 Vmax=17.822mm 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)表5.1.8规定： 水平支撑梁的最大挠度小于4600.0/250,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下
其中 φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到： φb=1.93 由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb=0.924
\'b
=1.07-0.282/φ经过计算得到强度 σ=27.19×106/(0.924×237000.00)=124.16N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ
九、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 40
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.303kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6 [f] = 65N/mm2；
压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[7303×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.30kN； d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。
经过计算得到 h 要大于7303.07/(3.1416×20×1.5)=77.5mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.30kN； d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；
fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 41
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下： 锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 7.30×3.45/2 = 12.60kN.m 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条
其中 α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
α1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc──混凝土抗压强度设计值； h0──截面有效高度； fy──钢筋受拉强度设计值。
截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；
αs = 12.60×106/(1.000×14.300×1.4×1000×105.02)=0.0570 ξ = 1-(1-2×0.0570)1/2=0.0590 γs = 1-0.0590/2=0.9710 楼板压点负弯矩配筋为
As = 12.60×10^6 / (0.9710×105.0×210.0) = 588.6 mm2 悬挑脚手架计算满足要求！ 双排架悬挑脚手架计算书
计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8，
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 42
连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.20米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加三根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.40米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.000/4=0.025kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.000/4=0.500kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.025=0.073kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.500=0.700kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 43
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.073+0.10×0.700)×1.4002=0.149kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.073+0.117×0.700)×1.4002=-0.175kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.175×106/4248.0=41.138N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
静荷载标准值 q1=0.036+0.025=0.061kN/m 活荷载标准值 q2=0.500kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.061+0.990×0.500)×1400.04/(100×2.06×105×101950.0)=0.980mm 大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 44
大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.400=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.000×1.400/4=0.035kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.000×1.400/4=0.700kN 荷载的计算值 P=1.2×0.050+1.2×0.035+1.4×0.700=1.082kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.036)×1.0002/8+1.082×1.000/2=0.546kN.m σ=0.546×106/4248.0=128.565N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案
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4
5 V1=5.0×0.036×1000.00/(384×2.060×10×101950.000)=0.02mm 集中荷载标准值 P=0.050+0.035+0.700=0.785kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=19×784.700×1000.03/(384×2.06×105×101950.0)=1.849mm 最大挠度和
V=V1+V2=1.871mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值 P1=0.036×1.000=0.036kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.000×1.400/2=0.070kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.000×1.400/2=1.400kN 荷载的计算值 R=1.2×0.036+1.2×0.070+1.4×1.400=2.087kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.100×20.000=2.002kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 46
NG2 = 0.100×4×1.400×(1.000+0.400)/2=0.392kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.160×1.400×4=0.896kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.400×20.000=0.280kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.570kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.400×1.000/2=2.800kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.300×1.250×0.600 = 0.225kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.570+0.9×1.4×2.800=7.812kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.570+1.4×2.800=8.204kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)；
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h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.225×1.400×1.800×1.800/10=0.129kN.m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.204kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ —— 长细比，为3118/16=195 λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得: σ=8204/(0.19×397)=107.833N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.812kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案 48
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；
λ —— 长细比，为3118/16=195 λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.129kN.m；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到
σ=7812/(0.19×397)+129000/4248=132.952N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.225kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×4.20 = 15.120m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000 经计算得到 Nlw = 4.763kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.763kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f] 连墙件轴向力设计值 Nf = 0.85φA[f] 西交利物浦大学南校区项目外墙脚手架施工方案
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其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=93.00/1.60的结果查表得到φ=0.83；
净截面面积Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf1 = 69.247kN Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 = 260.240kN Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到: Nl=7.763kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!
连墙件扣件连接示意图
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
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